Руководством по измерениям характеристик линий городских телефонных сетей в процессе эксплуатации

3.1. Измерение электрического сопротивления шлейфа и отдельных жил (проводов).

3.1.1. Электрическое сопротивление шлейфа измеряют двумя способами: мостом постоянного тока или определением отношения сопротивлений.

3.1.7. Измерение электрического сопротивления металлической оболочки кабелей с изолирующими покровами производится так же, как и измерения электрического сопротивления шлейфа по схеме рис.3.1. При этом к прибору подключается шлейф, составленный из последовательно соединенных жилы и металлической оболочки. Значение электрического сопротивления оболочки , где — сопротивление жилы, измеренное в соответствии с п.3.1.4 или 3.1.5. Для уменьшения погрешности рекомендуется вместо одной включить параллельно несколько жил. При этом значение электрического сопротивления металлической оболочки , где — число параллельно соединенных жил.

3.2. Измерение омической асимметрии цепи.

3.2.1. Омическую асимметрию измеряют с помощью схемы моста с постоянным отношением плеч или методом измерения отношения сопротивлений.

3.3. Измерение сопротивления изоляции.

3.3.1. Измерение сопротивления изоляции жил (проводов) производится методом вольтметра-амперметра.

3.3.2. Отсчет показаний производится через 1 мин после приложения напряжения к измеряемым жилам (проводам).

3.4. Измерение электрической емкости цепи.

3.4.1. Для измерения электрической емкости применяются методы моста переменного тока, вольтметра-амперметра, метод измерения отношения емкостей и заряда-разряда.

3.4.3. Измерения на усилительных участках производятся на частоте 10 или 25 Гц. На строительных длинах и участках кабеля длиной менее 3 км рекомендуется применять частоту 800-1000 Гц.

3.5. Испытание изоляции жил напряжением.

3.5.1. Испытание изоляции производится постоянным напряжением. Для ограничения перенапряжений, вызванных переходными процессами, напряжение должно повышаться плавно.

3.5.3. Напряжение, соответствующее норме, устанавливают на 2 мин и в течение этого времени убеждаются в отсутствии пробоя.

3.5.4. Если при напряжении, меньшем или равном норме, наступает пробой, то испытания проводят два-три раза. Если при повторных испытаниях пробой возникает опять, необходимо принять меры по определению места повреждения.

3.5.5. Значения испытательных напряжений приведены в ОСТ 45.01-86.

3.5.6. По окончании испытания симметричные цепи и коаксиальные пары должны быть разряжены. Испытание изоляции напряжением должно производиться при строгом соблюдении Правил техники безопасности при работах на кабельных линиях связи и проводного вещания (М.: Связь, 1979).

3.6. Измерение собственного затухания цепей.

3.6.1. Измерение собственного затухания цепей кабельных и воздушных линий связи при строительстве и эксплуатации производится методами сравнения, компенсационным или разности уровней. Для измерения собственного затухания цепей основным является метод сравнения.

3.6.3. Измерение собственного затухания производится в диапазоне частот уплотнения цепи.

3.6.4. Метод сравнения применяют в тех случаях, когда имеется не менее двух одинаковых цепей и когда переходное затухание на ближнем конце между цепями, из которых образуется петля, не менее чем на 23 дБ выше собственного затухания этой петли.

3.6.5. Принцип метода заключается в сравнении затухания измеряемой цепи с затуханием образцового четырехполюсника (магазина затуханий МЗ).

3.6.8. Измеряемые коаксиальные пары в п. соединяются между собой коаксиальным кабелем.

3.6.10. Максимальное затухание магазина должно быть больше предполагаемого затухания измеряемой петли. В противном случае рекомендуется соединить последовательно два магазина с одинаковыми характеристическими сопротивлениями. Нагрузочное сопротивление включается только на выходе последнего магазина.

3.6.12. Измерение заключается в попеременном подборе частоты генератора и затухания магазина затуханий до получения нулевых (или минимальных) показаний измерителя уровня. При этом условии затухание измеряемой петли равно затуханию магазина. Собственное затухание цепи на данной частоте .

3.6.13. Для измерений собственного затухания симметричных цепей рекомендуется компенсационный измеритель затухания КТШ1 727/III фирмы «Орион» (ВНР), для коаксиальных — ИП10/25.

3.6.14. Метод разности уровней применяют в тех случаях, когда не выполняются условия, указанные в п.3.6.4.

3.6.16. Измерения заключаются в определении при данной частоте уровня передачи и уровня приема соответственно в пп. и . Значение затухания цепи, дБ, на данной частоте .

3.7. Измерение входного сопротивления симметричных цепей.

3.7.1. Для измерения входного сопротивления симметричных цепей применяются методы с использованием дифференциального моста переменного тока, а также вольтметра-амперметра.

3.7.3. Модуль входного сопротивления при параллельном соединении и , (применительно к прибору 12XL014) , где — значение сопротивления, отсчитанное по магазину сопротивлений; — измерительная частота; — значение емкости, отсчитанное по магазину емкости.

3.7.4. По результатам измерений строятся кривые зависимостей модулей входных сопротивлений цепей от частоты.

3.7.5. Схема измерения модуля входного сопротивления методом вольтметра-амперметра приведена на рис.3.21, .

3.7.6. Генератор переменного тока с последовательно соединенными с ним резисторами обеспечивают постоянное значение тока , протекающего через измеряемое сопротивление.

3.7.8. Значение напряжения генератора , где — напряжение генератора, В; — входное сопротивление милливольтметра, кОм.

3.7.9. Напряжение генератора должно быть установлено с погрешностью не более ±1%.

3.7.10. Модуль входного сопротивления, Ом, измеряемой цепи на данной частоте , где — показания милливольтметра, подключенного к линии, мВ.

3.7.11. При измерениях методом вольтметра-амперметра применяются следующие приборы: генераторы Г3-109, GF 61, GF 62, милливольтметры Щ4313, Щ4316 либо указатели уровня MV 61, MV 62 (при этом показания из дБ переводятся в мВ). Электропитание Щ4313 предпочтительно осуществлять от источника постоянного тока, при питании от переменного тока необходимо перед проведением измерения убедиться в отсутствии ложных показаний при включении прибора в линию и отключенном генераторе. Сопротивления должны быть подобраны с погрешностью не более ±0,5%.

3.7.12. Погрешность при измерении с помощью дифференциального моста не превышает ±1%, при измерении методом вольтметра-амперметра ±2,5%.

3.8. Измерение внутренних неоднородностей и концевых значений волнового сопротивления коаксиальных пар.

3.8.7. Коррекция в приборе Р5-14 достигается установлением переключателя «Ступенчатая корр.» в положение «Авт», а тумблера «Плавная корр.» — в положение «Вкл.», а в приборе УИП-КС — установлением переключателя блока корректора в положение «1 км» (измерение ведется на втором километре) и в положение «2 км» (на третьем километре). Для повышения точности оценки в приборе Р5-14 необходимо устанавливать переключатель «р‰/дел.», а в приборе УИП-КС — переключатель «Усиление» в такое положение, чтобы изображение импульсной характеристики на экране имело максимальный размер, но не превышало трех (30 мм) и двух (20 мм) делений соответственно на масштабных сетках вверх и вниз от средней линии на экране электронно-лучевого прибора (ЭЛП).

3.8.8. Запись импульсной характеристики производится с помощью устройства для зарисовки или самописца. За начало и конец импульсной характеристики принимается точка, которая остается неподвижной при изменении фазы «движущейся» части импульсной характеристики относительно развертки при разбалансировке элементов балансного контура прибора (при определении начала) и нагрузочного контура (при определении конца). Начало, конец и другие масштабные метки отмечаются вертикальными линиями, что впоследствии позволит по импульсной характеристике определить длину измеряемой пары и произвести количественную оценку неоднородностей.

3.8.9. Значение неоднородностей (коэффициент отражения, ‰) при измерении прибором Р5-14 с коррекцией , где — амплитуда отраженного импульса на экране ЭЛП в делениях масштабной сетки; — чувствительность прибора.

3.8.13. Погрешность приборов Р5-14, УИП-КС и Р5-8 при измерении значения неоднородности не превышает ±10%.

3.8.14. Концевое значение волнового сопротивления определяется с помощью нагрузочного контура, соответствующего типу измеряемой пары. Нагрузочный контур представляет собой градуированное переменное сопротивление. Это сопротивление воспроизводит постоянную и изменяющуюся в зависимости от частоты составляющие активной части волнового сопротивления, также реактивную часть волнового сопротивления коаксиальной пары.

3.8.16. Измерение концевого значения волнового сопротивления прибором Р5-8 производится измерением коэффициента отражения в месте подключения соединительного кабеля к испытываемой коаксиальной паре кабеля. Концевое значение волнового сопротивления определяется по формуле, приведенной в описании прибора.

3.8.17. Погрешность приборов Р5-14, УИП-КС и Р5-8 при измерении концевого значения волнового сопротивления не превышает ±0,05 Ом.

3.9. Измерение параметров взаимного влияния.

Измерение переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между цепями симметричных и воздушных линий связи с закрытием связей.

3.9.1. Для измерения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между симметричными цепями кабельных и воздушных линий связи, как правило, применяют метод сравнения. Допускается также применение метода разности уровней.

3.9.3. Влияющая и подверженная влиянию цепи (рис.3.28, 3.29) должны быть нагружены на активные сопротивления, равные модулям волновых сопротивлений.

3.9.4. Процесс измерения заключается в сравнении уровня, полученного на выходе делителя напряжений , с уровнем на выходе цепи, подверженной влиянию. Регулировкой делителя добиваются одинаковых показаний индикатора в обоих положениях переключателя .

3.9.6. Измеренное значение переходного затухания или защищенности отсчитывается по шкале делителя напряжений прибора.

3.9.7. При неравенстве волновых сопротивлений влияющей и подверженной влиянию цепей из показаний делителя следует вычесть 10 , дБ.

3.9.11. Принцип метода определения значения комплексной электромагнитной связи основан на автоматическом измерении отношения комплексных напряжений подверженной влиянию и влияющей цепей.

3.9.14. Затухание асимметрии переменному току измеряют на цепях воздушных линий связи методами разности уровней и сравнения в диапазоне 0,8-150 кГц.

3.9.15. Измерение затухания асимметрии методом разности уровней производится прибором МР-62 в соответствии с инструкцией по эксплуатации.

3.9.17. Измерение затухания асимметрии цепей на воздушных линиях связи проводят по усилительным участкам с кабельных опор в сторону воздушной линии, исключая кабельные вводы. Измерение затухания асимметрии цепей со стороны усилительных пунктов с учетом кабельных вводов проводят только в том случае, когда установлено, что затухание асимметрии симметричных пар кабельных вводов во всем диапазоне частот не менее чем на 23 дБ выше норм затухания асимметрии цепей воздушной линии или когда кабельные вводы имеют протяженность не более нескольких сотен метров.

3.10. Измерение переходного затухания и защищенности между цепями симметричных кабельных линий без закрытия связей.

3.10.1. Для измерения переходного затухания на ближнем и защищенности на дальнем концах между симметричными цепями кабельных линий связи без закрытия связей применяют только метод разности уровней.

3.10.2. Измерения производятся в межканальных промежутках через 8-12 кГц по нижеприведенным схемам. Первое измерение необходимо делать на частоте 253 кГц для К-60 и 553 кГц для VLT-120.

3.10.3. В качестве измерительных приборов используется комплект МР-62 (ГДР).

3.10.5. Уровень генератора, подаваемый в линию, при измерении в передающем кабеле должен быть -10…0 дБ.

3.10.6. Высокоомным селективным указателем уровня измеряется уровень перехода поочередно на выходе усилителя передачи во 2-, 3-й и т.д. парах симметричного кабеля того же направления, т.е. измеряется уровень перехода на ближнем конце в передающем кабеле с 1-й пары на все остальные. Таким же способом измеряются переходы во всех комбинациях.

3.10.7. Разность уровней генератора, поданного во влияющую цепь и измеренного в подверженной влиянию цепи, и будет равна переходному затуханию между цепями на ближнем конце.

3.10.8. Аналогично измеряется переходное затухание между цепями и в приемном кабеле, только уровень генератора, подаваемого в кабель, должен быть порядка — 50 дБ с тем, чтобы не перегружать усилитель приема.

3.10.9. Измерение защищенности на дальнем конце кабеля производится в направлении, совпадающем с передачей основного сигнала.

3.10.10. На передаче включают генератор согласно п.3.10.4. На дальнем конце высокоомным селективным указателем уровня измеряется уровень сигнала на входе усилителя приема 1-й системы. Измеренный уровень и будет уровнем во влияющей цепи, его желательно установить в диапазоне — 50…60 дБ изменением уровня генератора, подаваемого в кабель.

3.10.11. Затем селективный указатель уровня поочередно подключают ко входу усилителей приема остальных систем, т.е. измеряют уровень перехода с 1-й цепи на все остальные.

3.10.12. Разность уровней, измеренных во влияющей и подверженной влиянию цепях, и будет равна защищенности между цепями на дальнем конце.

4.1. Классификация и порядок измерений.

4.1.2. О возникновении того или иного вида повреждения на линии связи узнают по системе телесигнализации, в процессе профилактических измерений цепей постоянным или переменным током либо ухудшению характеристик линейного тракта.

4.1.3. После определения поврежденного участка операторы с соседних необслуживаемых усилительных пунктов (НУП), убедившись, что повреждена линия, устанавливают характер повреждения с помощью измерений постоянным током, а затем переходят к измерениям по определению расстояния до места повреждения.

4.1.5. Если указанные характеристики кабеля находятся в норме, то на этом же усилительном участке измеряют переходное затухание на ближнем и защищенность на дальнем концах, уровень помех каждой цепи и собственное затухание каждой цепи.

4.1.6. После установления характера повреждения выбирают соответствующие методы измерения для определения расстояния до места повреждения.

4.1.7. Основным критерием оценки методов, применяемых при определении расстояния до места повреждения на линиях связи, является погрешность, %, измерений , где — подсчитанное по результатам измерений расстояние до места повреждения, км; — действительное расстояние до места повреждения, км; — длина измеряемого участка линии, км.

4.1.8. Погрешность определения расстояния до места повреждения зависит от погрешности измерительных приборов, влияний токов помех и др.

4.1.9. При измерениях на усилительных участках кабельных линий связи погрешность определения расстояния до места повреждения не должна превышать одной стандартной строительной длины кабеля.

4.1.10. Уточнение места повреждения производят с помощью измерений из вскрытых муфт, ограничивающих поврежденный участок.

4.1.11. При измерениях на строительных длинах кабеля допустимая погрешность определения расстояния до места повреждения, как правило, не должна превышать ±1%. На воздушных линиях связи погрешность определения расстояния до места повреждения не должна превышать ±2%.

4.2. Методы измерений для определения расстояния до места понижения электрического сопротивления изоляции жил (проводов).

Общие указания.

4.2.2. Для определения расстояния до места повреждения изоляции жил (проводов) применяются методы моста постоянного тока, дифференциальный, дифференциально-компенсационный, разветвления токов и импульсный.

4.2.3. Выбор метода измерений зависит от значения переходного сопротивления в месте повреждения и, при отсутствии неповрежденных жил (проводов), от соотношения переходных сопротивлений.

4.2.4. Для измерений выбирают такие две жилы, одна из которых имеет самое высокое (жила ), а другая — самое низкое (жила ) переходное сопротивление. Первая жила называется исправной (условно исправной), вторая — поврежденной. Коэффициент изоляции (отношение переходных сопротивлений) , где и переходные сопротивления (сопротивления изоляций) неповрежденной и поврежденной жил, МОм, соответственно.

4.2.7. Если выполнение перечисленных требований не дает эффекта, то дистанционное питание на поврежденном усилительном участке снимается и только после этого производятся измерения по определению расстояния до места повреждения.

4.2.9. Для определения расстояния до места повреждения изоляции при 10 МОм<50 МОм и 400 применяются методы: дифференциальный, дифференциально-компенсационный и измерения отношения сопротивлений (в цифровых приборах).

4.2.10. Дифференциальный и дифференциально-компенсационный методы практически равнозначны. Рекомендуется производить измерения обоими методами, чтобы убедиться, что они сделаны правильно.

4.2.14. Схема измерений по дифференциально-компенсационному методу приведена на рис.4.2.

4.2.16. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.18. При неравенстве сопротивлений жил и указанный метод позволяет определить только сопротивление до места повреждения. При этом информация о длине кабеля в прибор не вводится.

4.2.20. Для определения расстояния до места повреждения при 10 МОм и >400 на кабельных и воздушных линиях связи применяют следующие односторонние методы при помощи мостов: с переменным отношением плеч (метод Муррея); с постоянным отношением плеч (метод Варлея); с постоянным отношением плеч — трех измерений; с переменным отношением плеч — двух измерений (метод Фишера).

4.2.21. Первые два метода практически равнозначны. Рекомендуется производить измерения обоими методами, чтобы убедиться, что они сделаны правильно. Метод Варлея предпочтительнее при малых длинах кабеля и в тех случаях, когда повреждение находится близко от места измерения . В формулу Муррея не входит значение сопротивления шлейфа, что является преимуществом метода.

4.2.22. Метод трех измерений при помощи моста с постоянным отношением плеч применяют преимущественно для определения расстояния до места повреждения изоляции проводников коаксиальных пар или на строительных длинах симметричных кабелей.

4.2.23. Метод Фишера применяют при разных сопротивлениях исправной и поврежденной жил.

4.2.26. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения методом Муррея не превышает ±1% при 10 МОм и ±0,5% при 1,0 МОм длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.29. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения методом Варлея при 10 МОм не превышает ±1% и при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.31. Уравновешивание моста и отсчет показаний переменного плеча сопротивлений производят последовательно, переводя переключатель в положения «1 изм.», «2 изм.» и «3 изм.». Отношение сопротивлений постоянных плеч моста должно быть одинаковым при всех трех измерениях.

4.2.32. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения изоляции определяется по формулам и , где , , — сопротивления переменных плеч моста соответственно при первом, втором и третьем измерениях, Ом; — длина поврежденной жилы (проводника), км.

4.2.33. Напряжение батареи при первом измерении равно 100-500 В в зависимости от значения переходного сопротивления и чувствительности индикатора; при втором и третьем измерениях — 4…10 В.

4.2.35. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения изоляции методом трех измерений с помощью моста с постоянным отношением плеч при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.40. Погрешность определения расстояния до места повреждения сопротивления изоляции перечисленными методами, кроме факторов, указанных в п.4.1.8, определяется также изменением коэффициента в процессе измерений.

4.2.42. Расстояние и сопротивление до места повреждения из п. ; , где — сопротивление магазина сопротивлени й при измерении из п., Ом; — сопротивление магазина сопротивлений при измерении из п., Ом.

4.2.43. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.46. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода.

4.2.51. Во время измерений иногда в качестве жил с большим сопротивлением изоляции приходится использовать жилы, отличающиеся от поврежденных значениями электрического сопротивления. В таком случае при расстояние до места понижения сопротивления изоляции , где , .

4.2.52. Погрешность определения расстояния до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

4.2.54. Расстояние и сопротивление жилы до места повреждения определяются по формулам: ; , где ; .

4.2.55. Во время измерений иногда в качестве жил с большим сопротивлением изоляции приходится использовать жилы, отличающиеся от поврежденных значением электрического сопротивления. В таком случае при расстояние до места повреждения изоляции следует определить по формуле: , где ; .

4.2.56. Погрешность определения расстояния до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии.

4.2.57. Метод двух измерений мостом с переменным отношением плеч (метод Купфмюллера) применяют для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на усилительных участках кабельных линий связи.

4.2.60. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными величинами, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.61. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения изоляции жилы при 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.64. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения превышает ±1% при 10 МОм и ±0,5% при 1 МОм длины линии и сопротивления провода.

4.2.65. Метод неуравновешенного моста с использованием двух компенсационных схем применяется при наличии одной исправной и одной (или двух) неисправных жил при >3.

4.2.68. Для измерения применяется прибор ПКП-4 (переключатель «Род работ» устанавливается в положение «М» в п. и «6 пр.» в п.), источники постоянного тока Б5-50 (напряжение 2-10 B) и магазины сопротивлений типа R33 (0-100 кОм). Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% сопротивления исправной жилы.

4.2.69. Метод неуравновешенного моста с использованием двух вольтметров применяется при наличии одной исправной и одной (или двух) неисправных жил при >3.

4.2.74. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.75. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.77. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.79. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±0,5% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.81. Погрешность определения расстояния и сопротивления до места повреждения не превышает ±1% длины измеряемой линии и сопротивления провода соответственно.

4.2.82. Метод двух односторонних измерений сопротивлений шлейфа поврежденных жил (метод Блавье) применяется для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции на усилительных участках кабельных линий при небольших величинах сопротивления изоляции поврежденных жил .

4.2.85. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.86. Погрешность метода не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.2.88. Расстояние и сопротивление до места повреждения изоляции определяются по формулам: ; , где , — сопротивления поврежденной цепи, измеренные из пп. и , Ом, соответственно.

4.2.89. Значение сопротивления шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.90. Для уменьшения влияния токов помех на точность определения расстояния до места повреждения изоляции рекомендуется выбирать для измерений жилы одной и той же цепи.

4.2.91. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии.

4.2.92. Для измерений указанным методом применяют прибор ПКП-4, измерение производится в положении «» переключателя «Род работы».

4.2.95. Погрешность измерения двусторонним методом разветвления токов в основном зависит от класса точности применяемых миллиамперметров и возможности одновременного снятия их показаний и, как правило, не превышает сумму погрешностей двух миллиамперметров и магазина сопротивлений.

4.2.97. Мешающее влияние на результаты измерений при определении места повреждения изоляции на кабельных линиях связи оказывают индуцированные токи, возникающие в измерительных цепях из-за влияния посторонних источников тока (линий электропередач, телеграфных цепей и т.п.), блуждающие токи в земле, токи дистанционного питания, ЭДС поляризации, возникающей вследствие электрохимических процессов, происходящих в месте повреждения.

4.2.100. После достижения равновесия сопротивление жилы и расстояние до места повреждения определяют по формулам: ; .

4.2.101. Погрешность метода при сопротивлении изоляции поврежденной жилы 10 МОм не превышает ±1%, при 1 МОм не превышает ±0,5% длины линии.

4.2.102. Метод двойной петли применяется при наличии двух исправных жил (400). В качестве исправных могут быть выбраны жилы из соседнего кабеля. Поврежденные жилы должны быть взяты из одной пары или одной четверки. Поврежденные и исправные жилы должны иметь одинаковые материалы, диаметры и длины.

4.2.104. Сопротивление шлейфа при данной температуре вычисляют, пользуясь паспортными данными, по методике, изложенной в гл.5.

4.2.106. При определении расстояния до места понижения сопротивления изоляции в кабелях, имеющих вставки с жилами из других металлов и с другими диаметрами, в расчетные формулы вместо длины кабеля подставляют приведенную длину .

4.2.109. В основе импульсного метода измерений лежит определение интервала времени между моментами посылки в измеряемую линию зондирующего электрического импульса и возвращения отраженного импульса от места повреждения к месту измерения. Зная скорость распространения электромагнитной энергии по линии, можно определить расстояние до места повреждения , где — скорость распространения электромагнитной энергии в линии, км/с; — время распространения импульса до места неоднородности и обратно, с.

4.2.110. Зондирующий и отраженный импульсы после усиления подаются на пластины вертикального отклонения электронно-лучевого прибора. Сигналы, отраженные от неоднородностей, воспроизведенные на экране ЭЛП с временной разверткой луча, будут смещены по времени относительно зондирующего импульса в зависимости от расстояния до неоднородности.

4.2.111. Импульсные измерения дают возможность определить не только расстояние до места повреждения, но и характер изменения волнового сопротивления. При увеличенном сопротивлении в месте отражения. Отраженный импульс имеет ту же полярность, что и зондирующий, достигая предельной амплитуды, равной амплитуде зондирующего импульса (полное отражение) при обрыве, а при уменьшенном сопротивлении в месте повреждения отраженный импульс изменяет полярность, достигая предельной амплитуды, равной амплитуде зондирующего импульса при коротком замыкании.

4.2.118. Погрешность определения расстояния до места повреждения на кабельных и воздушных линиях связи не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.2.120. Сопротивление цепи с повышенной индуктивностью не является линейной функцией длины линии, так как обмотки катушек индуктивности представляют собой сосредоточенные сопротивления. Поэтому при расчете расстояния до места повреждения цепи с повышенной индуктивностью учитываются (особенно на коротких участках при числе катушек менее 5) их сопротивления.

4.3. Методы измерений при определении расстояния до места обрыва жил (проводов).

4.3.2. На кабельных линиях связи применяются все три метода.

4.3.3. На воздушных линиях связи, как правило, применяется импульсный метод. В качестве вспомогательных могут применяться и два других метода.

4.3.4. Выбор метода измерений определяется наличием или отсутствием исправных жил и состоянием изоляции в месте повреждения.

4.3.5. Метод измерения емкости применяется при обрыве всех жил, рекомендуется также для определения расстояния до места обрыва одного или обоих проводников однокоаксиальных кабелей, например, марки ВКПАП 2,1/9,7.

4.3.6. Метод измерения отношения емкостей применяется при обрыве одной или нескольких жил (проводников), когда в наличии имеются неповрежденные жилы (проводники).

4.3.7. Импульсный метод применяется при обрыве жил (проводов) кабельных и воздушных линий связи, если сопротивление изоляции в месте повреждения значительно отличается от волнового сопротивления поврежденной цепи (10 кОм).

4.3.13. Для определения расстояния до места обрыва одной или нескольких жил (проводников) в кабелях связи рекомендуется применять метод измерения отношения емкостей исправной и поврежденной жил (проводников), который наилучшим образом реализуется с помощью моста переменного тока (приборы ПКП-4, ПКП-5), а также цифрового прибора и в значительной мере позволяет устранить мешающее влияние частичных емкостей жил. В зависимости от характера обрыва метод измерения отношения емкостей дает возможность использовать несколько измерительных схем, основанных на применении переменного или пульсирующего тока.

4.3.15. Расстояние до места обрыва жилы .

4.3.16. В условиях помех предпочтительно вместо заземления использовать две исправные жилы (рис.4.34, ). В кабелях звездной скрутки желательно в качестве исправных использовать жилы четверки, в которой находится поврежденная жила.

4.3.17. Измерения проводятся при длине участка до 3 км и 0,1 МОм на частоте 800 Гц, при длине участка свыше 3 км и 1 МОм на частоте 10 или 25 Гц.

4.3.19. Для измерения расстояния до места обрыва могут быть использованы также мосты постоянного тока при питании их пульсирующим током. Импульсное напряжение весьма низкой частоты создается путем коммутации батареи (100-200 В) переключателем . Эту схему (рис.4.35, ) применяют при сопротивлении изоляции в месте обрыва 100 МОм.

4.3.20. Погрешность определения расстояния до места повреждения по схемам, приведенным на рис.4.34, не превышает ±0,6%, а по схемам рис.4.35 — ±1% длины измеряемой линии.

4.3.22. Погрешность определения расстояния до места обрыва при 1 МОм не превышает ±0,6%.

4.3.23. Если обрыв кабеля сопровождается понижением сопротивления изоляции в пределах, превышающих указанные в пп.4.3.17 и 4.3.19, то применяются методы, которые позволяют устранить влияние утечки (пп.4.3.24-4.3.34).

4.3.25. Предполагается, что повреждение изоляции произошло в месте обрыва на части измеряемой линии . Необходимо, чтобы сопротивление изоляции вспомогательных жил и по отношению к земле и к поврежденной жиле были в пределах нормы. Желательно, чтобы жила была из той же пары, что и оборванная.

4.3.27. При понижении сопротивления изоляции на участке кабеля измерение следует производить из п..

4.3.28. Эта же схема может применяться при питании моста пульсирующим током.

4.3.29. Погрешность определения расстояния до места обрыва не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.32. Расстояние до места обрыва жилы .

4.3.33. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током.

4.3.34. Погрешность измерений зависит в основном от значений переходных сопротивлений и , подключенных параллельно плечам моста. При значениях этих сопротивлений, больших или равных 200 кОм, погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.36. Расстояние до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары .

4.3.37. Если мост уравновесить не удается, то в п. внутренние проводники поврежденной и исправной коаксиальной пары меняют местами. В этом случае расстояние до места повреждения .

4.3.38. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.39. Погрешность определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.41. При равновесии моста расстояние до места обрыва внутреннего проводника коаксиальной пары , где , — сопротивления переменных плеч моста при первом и втором измерениях, Ом, соответственно; — длина поврежденной пары, км.

4.3.42. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.43. Погрешность определения расстояния до места обрыва внутреннего проводника не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.45. Расстояние до места обрыва внешнего проводника коаксиальной пары .

4.3.46. Если мост уравновесить не удается, то в п. оборванный внешний проводник коаксиальной пары и вспомогательную жилу следует поменять местами. В этом случае расстояние до места повреждения .

4.3.47. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.48. Погрешность определения расстояния по приведенной схеме не превышает ±0,6% длины измеряемой линии.

4.3.50. Расстояние до места обрыва определяется по формуле: .

4.3.52. Аналогичная схема применяется при питании моста пульсирующим током (прибор ПКП-3).

4.3.54. Указанные в пп.4.2.109-4.2.119 рекомендации по применению импульсного метода при определении расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил (проводов) распространяются и на определение расстояния до места обрыва.

4.3.56. Зарисованная импульсная характеристика цепи ЦМ воздушной линии между двумя усилительными пунктами приведена на рис.4.44, до и на рис.4.44, после повреждения.

4.3.58. При наличии зарисованной импульсной характеристики поврежденной линии, отражающей все ее неоднородности, легко определить место обрыва по появлению нового отражения.

4.4. Методы измерения для определения расстояния до места неоднородности волнового сопротивления пар коаксиального кабеля.

4.4.1. Импульсные приборы обеспечивают измерение расстояния до неоднородностей. Отечественные приборы предусматривают два способа измерений: приближенный по меткам и точный с помощью фазовращателя (УИП-КС), а также по отсчетному устройству с подвижной меткой, имеющей плавный калиброванный сдвиг относительно начала импульсной характеристики (Р5-14).

4.4.5. При использовании Р5-14 более точное расстояние до места неоднородности отсчитывается непосредственно по шкале отсчетного устройства с возможностью измерения до 3200 м.

4.4.6. При отсчете расстояния до места неоднородности важно правильно определить начало кабеля. Это достигается с помощью балансового (нагрузочного) контура. Путем вращения курбелей элементов — и -балансного (нагрузочного) контура находят точку перехода подвижной части импульсной характеристики в неподвижную. Эта точка принимается за начало отсчета длины кабеля (рис.4.48).

4.5. Методы измерений для определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии.

4.5.3. Для определения расстояния до места омической асимметрии цепи выполняют два измерения: при первом обе жилы поврежденной пары в п. замыкают между собой и соединяют с «землей», напряжение генератора должно быть 3-5 В; при втором жилы поврежденной пары в п. остаются замкнутыми, но их отключают от «земли», напряжение генератора должно быть 75-100 В. Равновесие моста достигается путем изменения переменного сопротивления резистора . При первом измерении значение переменного сопротивления резистора равно омической асимметрии цепи ().

4.5.4. Расстояние до места омической асимметрии , где — измеренное значение омической асимметрии цепи, Ом; — сопротивление переменного плеча моста при втором измерении, Ом.

4.5.5. Если значение асимметрии непостоянно, необходимо при первом измерении между клеммой «Земля» прибора и заземлением включить резистор сопротивлением 1 кОм, довести до минимума промежутки времени между первым и вторым измерениями, произвести многократные измерения, поочередно замыкая и размыкая цепь в п..

4.5.6. При малой омической асимметрии (до 5 Ом), значение которой не меняется во времени, можно рекомендовать двусторонний метод измерений. Схема измерений остается такой же, как и в предыдущем случае.

4.5.10. Погрешность измерений при переменной величине омической асимметрии не превышает ±5%, при постоянной — ±3% длины линии.

4.5.11. Импульсный метод определения расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии применяется на кабельных линиях связи при постоянной и переменной асимметрии со значением, превышающим 15 Ом.

4.5.12. Место сосредоточенной асимметрии может быть определено, если оно находится от пункта измерения на расстоянии от нескольких метров до 5 км.

4.5.13. Для определения места сосредоточенной асимметрии используется схема раздельного включения генератора зондирующих импульсов и усилителя вертикальной развертки, т.е. измерения по схеме перехода энергии.

4.5.14. В искусственную цепь, образованную двумя парами жил, подается зондирующий импульс, который распространяется по линии и доходит до места асимметрии. В результате большой связи между искусственной и основной цепями в месте асимметрии импульс переходит в основную цепь и возвращается к началу линии. На экране электронно-лучевой трубки импульсного прибора появляется выброс, соответствующий импульсу, отраженному от искомой неоднородности.

4.5.15. Расстояние до места повреждения определяется умножением цены деления на число калибрационных отметок, отсчитанных между передними фронтами зондирующего и отраженного импульсов на экране прибора, или по показаниям ручек прибора при совмещении передних фронтов зондирующих и отраженных импульсов.

4.5.18. Место повреждения можно определить на кабелях связи с диаметром жил 0,9-1,2 мм на расстоянии от нескольких метров до 10 км; на ЦМ-воздушной линии связи — на расстоянии от 1 до 100 км.

4.5.19. Если из п. не удается определить расстояние до места повреждения, то измерения проводят из п..

4.5.21. По полученным данным сначала подсчитывают все разности между соседними частотами (; и т.д.), а затем определяют среднее арифметическое значение .

4.5.22. Расстояние до места омической асимметрии цепи , где — усредненная скорость распространения электромагнитной волны по основной и искусственной цепям, км/с; — средняя разность частот, Гц, при которых на экране осциллографов получаются прямые линии с одинаковым наклоном.

4.5.23. Скорость распространения определяется измерениями по схеме рис.4.53 при включении искусственной асимметрии на известном расстоянии (например, в конце линии включается резистор сопротивлением 100 Ом).

4.5.24. Измерения производят во всем диапазоне частот уплотнения цепей данного типа линии связи. Среднее значение скорости распространения .

4.5.25. Погрешность при многократных измерениях не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.5.26. При измерении расстояния до места повреждения применяют генератор из комплекта МР-62 или MP-61 и осциллограф типа С1-73 или аналогичный.

4.5.28. По полученным данным строят зависимость показаний индикатора уровня от частоты (рис.4.54, ) или составляют таблицу максимумов и минимумов. Затем подсчитывают все разности между смежными частотами (, ; ; и т.д.) и определяют их среднее арифметическое значение .

4.5.29. Расстояние до места омической асимметрии , где — усредненная скорость распространения электромагнитной волны по основной и искусственной цепям, км/с.

4.5.30. Скорость распространения определяют в соответствии с п.4.5.24.

4.5.31. Погрешность определения расстояния до места омической асимметрии цепи при многократных измерениях не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.5.32. При измерениях применяют генератор и широкополосный указатель уровня прибора МР-62 или МР-61.

4.6. Методы измерений для определения расстояния до места разбитости пар.

4.6.1. При монтаже кабелей связи возможны ошибки в соединении проводников, заключающиеся в том, что какая-либо жила одной пары соединяется с жилой другой пары. Такие пары называют разбитыми. Расстояние до места разбитости пар определяется импульсным методом и с помощью моста переменного тока.

4.6.2. Импульсный метод дает возможность определять места нескольких разбитостей пар, если они находятся от пункта измерения на расстоянии 0,2-15 км. В противном случае измерения производятся из противоположного пункта.

4.6.4. В результате большой связи в месте разбитости пар импульс переходит из первой пары во вторую и возвращается к началу линии. На экране ЭЛП возникает выброс, соответствующий резкому уменьшению переходного затухания в месте разбитости (рис.4.55, ). Для того чтобы убедиться, что импульс во второй паре соответствует месту разбитости (а не неоднородности), следует поменять местами шнуры на выходе генератора зондирующих импульсов. Если импульс во второй паре соответствует месту разбитости, он поменяет свою полярность. Если в кабеле имеется несколько разбитых пар, то на экране ЭЛП будут видны импульсы, соответствующие этим местам.

4.6.7. Метод с использованием моста переменного тока применяется, если жилы перепутаны в одной или двух муфтах. Измерение производится на частоте 10 или 25 Гц при длине участка более 3 км и 800 Гц при длине участка менее 3 км.

4.6.10. Погрешность определения расстояния до места разбитости пар не превышает ±1,5% длины линии.

4.6.11. При определении места разбитости пар методом моста переменного тока используются кабельные приборы ПКП-4 и ПКП-5.

4.7. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции жил (проводников).

4.7.1. Для определения расстояния до места понижения электрической прочности изоляции применяются высоковольтные мосты постоянного тока, уравновешивание которых производится в момент пробоя изоляции.

4.7.2. По способу отсчета расстояния до места повреждения высоковольтные мосты подразделяются на два типа: с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста и с отсчетом по показаниям моста коэффициента пропорциональности.

4.7.4. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±1,5% длины измеряемой линии.

4.7.5. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции жил с непосредственным отсчетом расстояния по показаниям моста производится высоковольтным мостом Р41270 с источником напряжения постоянного тока П4110. Этими же приборами можно произвести определение коэффициента пропорциональности .

4.7.7. Уравновешивание моста производится в моменты пробоя. Коэффициент определяется по показаниям магазина отношений . Расстояние до места повреждения .

4.7.9. Если при первом измерении мост уравновешивается, а при втором для его уравновешивания необходимо поменять провода на клеммах 1 и 2, то расстояние до места повреждения .

4.7.10. Если при первом и втором измерениях для уравновешивания моста необходимо поменять провода на клеммах, то расстояние до места повреждения .

4.7.11. Погрешность определения расстояния до места повреждения не превышает ±2% длины измеряемой линии.

4.7.12. Определение расстояния до места понижения электрической прочности изоляции с отсчетом по показаниям моста коэффициента пропорциональности производится комплектом КОП.

4.7.13. При работе с высоковольтными мостами следует учитывать наличие высокого напряжения (до 5 кВ) в измерительной схеме. Измерения необходимо проводить со строгим соблюдением Правил техники безопасности при работах на кабельных линиях связи и проводного вещания (М.: Связь, 1979).

4.8. Методы измерения цепей дистанционного питания, содержащих нелинейные элементы.

Общие положения.

4.8.1. Цепь дистанционного питания (ДП) многоканальных систем передачи (например, система К-10 800) содержит кроме участков коаксиального кабеля фильтры питания с сосредоточенными емкостями и индуктивностями, нелинейные элементы (стабилитроны, диоды) и элементы защиты, которые включены в каждом НУП.

4.8.2. При измерении электрических параметров и определении места повреждения цепи ДП постоянным током, в мостовых схемах источник питания включается в цепь ДП, а индикатор подключается к средней точке двух плеч моста и «земле».

4.8.3. При измерении цепи ДП постоянным током источник питания должен работать в режиме стабилизации тока и включается в цепь ДП в прямой полярности, т.е. так же, как и источник ДП.

4.8.4. Значение измерительного тока в цепи ДП должно находиться в пределах 50-200 мА, но не более тока ДП.

4.8.19. После произведенных измерений по определению номера поврежденного усилительного участка при понижении сопротивления изоляции рекомендуется производить его уточнение.

4.8.20. В НУП, расположенном за поврежденным усилительным участком (например, в НУП-5), обрывается цепь ДП, и из п. производится измерение сопротивления изоляции первой и второй КП каждой в отдельности.

4.8.21. Если при измерении окажется, что сопротивление изоляции понижено, переезжают в НУП-4, расположенный ближе к п., снова обрывают цепь ДП и измеряют сопротивление изоляции. Если сопротивление изоляции в норме, то повреждение изоляции цепи ДП в этом случае находится на участке между НУП-5 и НУП-4.

4.9. Определение несогласованного шага пупинизации.

4.9.1. Несогласованные шаги пупинизации появляются в основном в результате пропуска или неправильного включения катушки (катушек) пупинизации.

4.9.3. Фактически установленное в кабеле число катушек , где , — электрические сопротивления шлейфов соответственно пупинизированной и непупинизированной симметричных пар на участке НУП-НУП; — электрическое сопротивление катушки, Ом.

4.9.4. Определение номера пропущенной или неправильно включенной катушки производится при помощи измерения методом зондирующих импульсов и, в случае необходимости, измерения частотной характеристики рабочего затухания между обслуживаемым усилительным пунктом (ОУП) и соответствующими НУП. При этих измерениях проверяются места включения катушек.

4.9.5. Учитывая, что на участке между двумя НУП (или ОУП и НУП) могут быть включены две или три катушки, измерения импульсной характеристики производятся с обеих сторон усилительного участка при длительности импульса 0,1-0,3 мкс.

4.9.6. При правильно включенной катушке отраженный от нее импульс имеет четко выраженный характер, и дальнейший участок линии не просматривается. При неправильно включенной катушке наблюдаются несколько нечетко выраженных отраженных импульсов, а также слабый отраженный импульс от следующей катушки.

4.9.7. После обнаружения пропущенной (неправильно включенной) катушки необходимо ее включить (включить ее правильно), если обнаружено несоблюдение шага пупинизации, необходимо его восстановить.

4.9.8. На усилительных участках, на которых включены три катушки, проделываются операции в соответствии с пп.4.9.3-4.9.7, после чего каждые 100-200 Гц измеряется частотная характеристика рабочего затухания между ОУП и НУП, расположенном за этим участком. Если частотная характеристика соответствует расчетной, это означает, что средняя катушка включена правильно, при несоответствии частотной характеристики необходимо включить правильно среднюю катушку.

4.9.9. После проведения работ в соответствии с пп.4.9.4-4.9.8 необходимо измерить частотную характеристику входного сопротивления или затухания на участке ОУП-ОУП. Если частотная характеристика не соответствует норме, нужно измерить емкость на укороченных шагах и (при необходимости) установить недостающие конденсаторы.

4.10. Определение трассы кабеля.

4.10.1. Определение трассы кабеля производится при проведении ремонтно-профилактических и аварийно-восстановительных работ на кабельных линиях связи.

4.10.2. Определение трассы кабеля производится индукционным методом, заключающимся в том, что в кабеле возбуждается электрический ток, создающий вокруг него магнитное поле, а на поверхности земли прослеживают изменение напряженности магнитного поля при линейном (угловом) перемещения поискового устройства в определенной плоскости. Обычно эта плоскость перпендикулярна кабелю.

4.10.3. По способу возбуждения тока в кабеле индукционный метод подразделяют на контактный и бесконтактный. При контактном методе генератор подключают либо непосредственно к токопроводящим элементам конструкции кабеля, либо к разнесенным заземлителям. При бесконтактном методе возбуждение тока в кабеле производится с помощью индукционного возбудителя (мерцающей антенны).

4.10.4. Определение трассы кабеля может производиться по максимуму горизонтальной составляющей напряженности магнитного поля, при этом ось приемной катушки поискового устройства должна быть ориентирована параллельно поверхности земли (поиск трассы «по максимуму»), или по минимуму вертикальной составляющей напряженности магнитного поля, при этом ось приемной катушки направлена перпендикулярно поверхности земли (поиск трассы «по минимуму»).

4.10.5. При наличии параллельных металлосодержащих коммуникаций, трасса которых проходит на расстоянии менее ( — глубина залегания кабеля), поиск трассы производится только «по максимуму». Если расстояние между трассами кабеля и параллельно проложенной коммуникации менее 0,5, то кабель и коммуникация неразличимы и можно определить среднюю трассу. Два кабеля, проложенные в одной траншее, воспринимаются трассоискателем как один объект.

4.10.6. Для поиска трассы кабелей могут применяться серийно выпускаемые приборы ИП-8, КИ-4П, ПИГ и находящийся до настоящего времени в эксплуатации прибор ИП-7. Трассоискателями оснащены также приборы для определения мест повреждения ИМПИ-2, ИМП-2 и устройство для фиксации местоположения соединительных муфт УФСМ. В качестве генераторов сигналов могут быть применены генераторы ГИС, ГКИ, ГИП. Необходимо, чтобы рабочие частоты генераторов и приемников совпадали. Для увеличения дальности действия генератора ГИС применяется усилитель мощности УМ-ГИС. Принцип действия перечисленных выше приборов основан на контактном индукционном методе. Схемы подключения генераторов к кабелю, а также приемы работы с трассоискателями приведены в описаниях конкретных типов приборов.

4.11. Определение глубины залегания кабеля.

4.11.1. Определение глубины залегания кабеля производится как при строительстве, так и при эксплуатации кабельных линий связи.

4.11.2. Для определения глубины залегания кабеля применяются трассоискатели и специальный прибор для измерения глубины (ПИГ). При работе с трассоискателями погрешность измерения глубины залегания кабеля не нормируется. При работе с ПИГ погрешность измерения нормируется техническими характеристиками прибора.

4.11.3. Глубина залегания определяется по изменению напряженности магнитного поля тока, протекающего по кабелю, в плоскости, перпендикулярной ему. Методика определения глубины залегания обусловлена конструкцией поисковой системы конкретного типа трассоискателя и приводится в эксплуатационной документации.

4.11.4. При наличии параллельных металлосодержащих протяженных объектов (кабелей, грозозащитных тросов и т.п.), трасса которых проходит на расстоянии менее 3 от трассы кабеля, при определении глубины возможны значительные погрешности.

4.12. Определение местоположения соединительных муфт.

4.12.1. Для фиксации местоположения соединительных муфт применяются замерные столбики или электронные маркеры, которые устанавливаются под землей на глубине 0,7 м в случаях, когда установка замерных столбиков невозможна (кабель проходит по пахотным землям и др.). В этом случае на обочине дороги устанавливаются указательные столбики, на них проставляется расстояние до муфты и направление ее расположения. На картограмме должен быть указан номер маркера, который соответствует данной муфте.

4.12.2. Определение местоположения соединительных муфт, обозначенных электронным маркером, производится с помощью приемопередающего устройства УФСМ. Если трасса кабеля неизвестна, то перед началом работ необходимо подключить к кабелю генератор испытательных сигналов с рабочей частотой 1071 Гц (типа ГИС), по одной из схем для определения трассы. Трассу кабеля можно определить также с помощью трассоискателя, встроенного в УФСМ.

4.12.3. Местоположение электронного маркера определяется при перемещении поискового устройства по трассе кабеля. Когда поисковое устройство окажется в зоне обнаружения маркера, в головных телефонах появляется характерный НЧ сигнал. Точное местоположение маркера определяется в зоне обнаружения по минимальному отклонению стрелочного индикатора и минимуму НЧ сигнала в головных телефонах. При этом поисковое устройство находится над маркером.

4.12.4. Электронными маркерами могут быть обозначены другие подземные объекты кабельной линии связи: встроенные НУП, контрольно-измерительные пункты (КИП), заземлители и т.п.

4.13. Определение места повреждения кабеля на строительной длине.

4.14. Основные методы электрических измерений для определения расстояния до мест повреждений
приведены в табл.4.4.

Таблица 4.4

Примечания.

1. 1. Применяется при любых строительных длинах кабеля, а также при. 2. Применяется при .

6.1. Прибор кабельный переносный ПКП-4
предназначен для электрических измерений параметров кабельных и воздушных линий связи, а также для определения расстояния до места понижения сопротивления изоляции или обрыва жил и до места сосредоточенной омической асимметрии.

Прибор позволяет производить:

• измерение электрического сопротивления в пределах от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+1/)%;

• измерение сопротивления изоляции в пределах от 10 до 2·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±2,5% длины рабочей части шкалы;

• измерение омической асимметрии в пределах от 10 до 10 Ом для шлейфов с сопротивлением от 10 до 5000 Ом с погрешностью, отнесенной к половине сопротивления шлейфа, не более ±(0,2+20/)%;

• измерение емкости в диапазоне 10-10 нФ с погрешностью не более ±(1+5/ нФ)% с использованием моста переменного тока при утечке не менее 10 Ом; емкости в диапазоне 3-3·10 нФ с погрешностью, не превышающей ±2,5% верхнего предела поддиапазона измерений методом вольтметра-амперметра при сопротивлении утечки не менее 3·10 Ом;

• определение расстояния до места понижения сопротивления изоляции жил при сопротивлении шлейфа 10 Ом5000 Ом, при переходном сопротивлении в месте повреждения 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±0,5%, при 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1%, при 5·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1,5%;

• определение расстояния до места обрыва с помощью моста переменного тока при 0,01 мкФ и 10,01 с погрешностью, не превышающей ±0,6% при  переходном сопротивлении в месте повреждения 10 Ом, а при переходном сопротивлении 10 Ом с погрешностью, не превышающей ±1%;

• определение расстояния до места сосредоточенной омической асимметрии на усилительных участках длиной 5-20 км при значении асимметрии более 5 Ом с погрешностью, не превышающей ±3%;

• определение расстояния до места перепутывания, с погрешностью, не превышающей ±1,5%.

Прибор работает в диапазоне температур -30…+50 °С и относительной влажности до 90% при температуре +30 °С.

Питание прибора производится от сети переменного тока напряжением 220 или 24 В (±10%) частотой 50 Гц или от батареи из 12 элементов типа А343. Габариты прибора 450х300х27

0 мм, масса — 16 кг.

6.2. Прибор кабельный переносный ПКП-5
предназначен для электрических измерений параметров кабельных линий связи и определения расстояния до места повреждения изоляции и обрыва жил.

Прибор позволяет производить:

• измерение электрического сопротивления шлейфа в диапазоне от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+1/)%;

• измерение омической асимметрии в диапазоне от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2+20/)%; для шлейфов сопротивлением от 10 до 5000 Ом;

• измерение электрического сопротивления изоляции в диапазоне от 10 до 2·10 Ом с погрешностью, не превышающей ±2,5% относительно длины рабочей части шкалы;

• измерение электрической емкости в диапазоне 3-3000 нФ с погрешностью, не превышающей ±2,5% верхнего предела поддиапазона измерений;

• определять расстояние до места повреждения изоляции;

• при 400 с погрешностью, не превышающей ±0,5% при 1 МОм и 1% при 10 МОм;

• при 1,33 с погрешностью, не превышающей ±0,5% при 0,1 МОм;

• определение расстояния до места обрыва с погрешностью, не превышающей ±0,6%.

Прибор работает в диапазоне температур от 30 до +50 °С.

Питание прибора осуществляется от одного из следующих источников:

• сеть переменного тока частотой 50 Гц напряжением 220; 24 и 36 В;

• встроенная батарея гальванических элементов типа А343 «Салют»;

• внешний источник постоянного тока напряжением 12-18 В.

Габариты прибора 453х330х240 мм, масса со встроенной батареей 1

2,5 кг.

6.3. Прибор кабельный переносный ПКП-3
предназначен для измерений параметров кабельных и воздушных линий связи, а также для определения места повреждения или аварийного состояния линий.

Кабельный прибор позволяет производить:

• измерение омического сопротивления в пределах от 0,1 до 10 Ом с погрешностью не более ±(0,2%+0,01 Ом), от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±0,5% и от 10 до 10 Ом с погрешностью не более ±5%;

• измерение сопротивления изоляции в пределах от 3·10 до 10 Ом с погрешностью не более ±2,5% длины рабочей части шкалы;

• измерение омической асимметрии в пределах от 0,1 до 100 Ом с погрешностью не более ±0,2% половины сопротивления шлейфа;

• измерение емкости в пределах от 0,001 до 5 мкФ с погрешностью не более ±2,5% верхнего предела шкалы при сопротивлении изоляции не менее 10 Ом;

• определение места повреждения изоляции жил кабеля;

• определение места обрыва жил.

Питание прибора может производиться от сети переменного тока частотой 50 Гц, напряжением 220; 127 и 36 В или от сухих батарей типа 165У (3 шт.) и 373 (5 шт.). Габариты прибора 385х305х264 мм, масса прибора с батареями — 14,5 к

г.

6.4. Мегаомметр МЕГ-9.
Переносный прибор полевого типа, предназначен для измерения сопротивления изоляции кабелей, а также сопротивления изоляции других объектов при электрической емкости, не превышающей 1 мкФ. Мегаомметр обеспечивает измерение сопротивления изоляции в диапазоне 10-10 Ом. Номинальное значение напряжения на зажимах мегаомметра, предназначенных для подключения измеряемого объекта, — 150 В.

Основная погрешность прибора при несимметричных объектах не превышает ±10% от длины рабочей части шкалы в диапазоне 10-10 Ом и ±15% в диапазоне 10-10 Ом.

Прибор работает при температуре от -25 до +50 °С и относительной влажности до 98% при +40 °С. Питание осуществляется от двух элементов типа 165У. Потребляемый прибором ток от источников питания не превышает 100 мА.

Габариты прибора в кожухе (с закрытой крышкой) 310х210х175 мм, масса — не более 6,8 кг (при установленных элементах питания). Прибор комплектуется измерительными шнурами, брезентовой сумкой и ЗИП.

6.5. Источник напряжения постоянного тока П4110
предназначен для: испытания и тренировки электрическим напряжением изоляции жил кабелей связи, питания высоковольтного моста Р41270, создания в месте повреждения разрядов, уточнения места повреждения с помощью трассовых приборов и измерения тока утечки при испытании.

Диапазон испытательных напряжений 10-5·10 В с дискретностью 10 В.

Предел допускаемого значения основной относительной погрешности в диапазоне 100-250 В составляет ±10%, в диапазоне 260-5000 В — ±1,5%. Значения емкости накопительных конденсаторов составляют: 0,125; 0,25; 0,5; 1,0 и 1,5 мкФ. Диапазоны измерения тока утечки: 0-2; 0-20 и 0-200 мкА.

Прибор работает при температуре от -30 до +50 °С.

Питание прибора осуществляется от:

• сети переменного тока частотой 50 Гц и напряжением 220 В;

• внешнего источника постоянного тока напряжением 12 В.

Габариты прибора 410х360х250 мм, масса 14 кг.

6.6. Тренировочно-испытательная установка ТИУ-64
предназначена для испытания электрической прочности изоляции кабелей связи. Основные технические данные:

• диапазон изменения выходного напряжения постоянного тока 0,2-4 кВ; с плавной регулировкой выходного напряжения во всем диапазоне;

• контроль выходного напряжения осуществляется по встроенному стрелочному прибору с погрешностью ±5% верхнего предела диапазона измерений.

Электропитание осуществляется от встроенного индуктора или батареи из шести сухих элементов 145У.

Габариты установки 280Х160Х200 мм, масса 8 кг.

6.8.* Высоковольтный мост Р41270
предназначен для определения расстояния до места пробоя изоляции симметричных и коаксиальных жил кабелей связи при совместной работе с прибором П4110 на диапазонах длин кабелей: симметричных 100-25000 м, коаксиальных 100-9300 м.

________________

* Нумерация пункта соответствует оригиналу.

Мост обеспечивает непосредственный отсчет расстояния до места повреждения в единицах длины, погрешность прибора не превышает ±1% длины измеряемого кабеля.

Прибор работает при температуре от -30 до +50 °С и относительной влажности 90% при температуре 30 °С. Электропитание осуществляется от прибора П4110. Габариты моста 498х366х235 мм, масса — 12 кг.

6.9. Комплект для отыскания мест пробоя КОП
предназначен для дистанционного определения расстояния до мест пробоя изоляции цепей и последующего их уточнения на трассе кабеля при строительстве и эксплуатации магистралей связи.

В комплект входят: высоковольтный мост ВВМ-77; усилитель универсальный оконечный УУО; щуп активный выносной ЩАВ; щуп активный болотный ЩАБ; щуп активный ЩАН.

Назначение и основные технические данные:

ВВМ-77 обеспечивает подачу в кабель испытательного напряжения постоянного тока от 0,2 до 4 кВ с плавной регулировкой;

контроль напряжения, подаваемого в кабель, осуществляется по встроенному стрелочному прибору с относительной погрешностью ±5%;

мостовая схема ВВМ-77 определяет расчетный коэффициент расстояния до места пробоя с погрешностью ±0,2%;

уточнение места пробоя производится УУО в комплекте с одним из щупов (ЩАН, ЩАВ, ЩАБ);

рабочая частота УУО 120±2 Гц;

результирующая погрешность определения места пробоя с использованием поисковых устройств ±5 см.

Электропитание ВВМ-77 осуществляется от встроенной батареи из десяти аккумуляторов КНГК-11Д или от внешнего источника напряжения 11-16 В. Зарядное устройство, входящее в комплект моста, обеспечивает заряд аккумуляторов от сети переменного тока с частотой 50 Гц и напряжением 220 В.

Электропитание УУО осуществляется от двух элементов типа 3336 или аккумуляторной батареи 7 Д-0,1 напряжением 7,5-10 В.

Габариты, мм:

• высоковольтного моста ВВМ-77 565х320х265;

• усилителя ЩАН 1500х24х24;

• щупа ЩАВ 945х100х240;

• щупа ЩАБ 1500х22х22.

Масса, кг:

• высоковольтного моста ВВМ-77 — 20;

• усилителя УУО не более 3,5;

• щупа ЩАН не более 1,8;

• щупа ЩАВ не более 6;

• щупа ЩАБ не более 2,2.

6.10. Измеритель входного сопротивления 12XL014
предназначен для измерения входного сопротивления в диапазоне 0,08-12,222 кОм на частотах 0,3-300 кГц:

Измеритель работает при температуре от 5 до 35 °С. Масса прибора 35 кг.

6.11. Комплект приборов МР-62
предназначен для измерения каналов и узлов аппаратуры дальней связи в диапазоне 0,2-2100 кГц в автоматическом и ручном режимах.

В его состав входят: генератор уровня GF-62, универсальный измеритель уровня MV-62 и программный датчик частоты GP-62. Дополнительно может быть поставлено: вобулирующая приставка CW-62, прибор для измерения уровня сигнала SV-62 (осциллоскоп), а также измерительная станция W-62.

6.12. Генератор ЕТ 70Т/А.

6.13. Приемник измерительный переносный ET-70T/V
предназначен для измерения уровня и входных сопротивлений.

6.14. Указатель уровня полупроводниковой УУП-600
предназначен для эксплуатационных измерений уровней сигналов в аппаратуре дальней связи.

6.15. Указатель уровня и генератор П-321.
Измерительный прибор П-321 является прибором переносного типа и предназначается для измерения остаточного затухания каналов связи и рабочего затухания линий связи, состоит из трех основных частей: генератора синусоидальных колебаний, указателя уровня и блока питания. Генератор и указатель уровня при измерениях могут использоваться совместно и независимо один от другого. Генератор дает на выходе 24 фиксированные частоты.

6.16. Комплект приборов ВИЗ-600 для измерения переходного затухания
является переносным, выполнен на транзисторах, предназначен для наблюдения и измерения частотных характеристик переходного затухания между симметричными цепями. Комплект ВИЗ-600 может быть использован для измерений в полевых условиях при настройке и эксплуатации магистралей связи, а также в лабораторной практике.

В состав комплекта входят следующие приборы: генератор Г-ВИЗ-600, выравниватель амплитудный (2 шт.), индикатор И-ВИЗ-600, устройство для зарисовки характеристик, шнуры.

6.17. Измеритель комплексных связей ИКС-600
представляет собой полевой комплект приборов для измерения следующих параметров кабелей связи:

• комплексных связей по активной и реактивной составляющим;

• переходных затуханий на ближнем и дальнем концах линии;

• защищенности на дальнем конце (с применением автоматических переключателей линии ПЛ);

• связей по углу от 0 до 360° (или ·360°, где — любое целое число).

В состав комплекта входят: генератор качающейся частоты на транзисторах, устройство приема и переключения линий.

6.18. Комплект измерительных приборов ИП-10(25)
предназначен для проведения основных настроечных и эксплуатационных измерений коаксиальных кабелей.

В состав комплекта входят: генератор ИГ-10(25), избирательный измеритель уровня ИУУ-10(25), широкополосный измеритель уровня ИУ-10(25), измерительные фильтры ФНЧ, ФВЧ, коммутационный прибор КП-10(25).

6.19. Универсальный импульсный прибор УИП-КС
предназначен для количественной оценки значений неоднородностей волнового сопротивления магистральных коаксиальных кабелей и определения расстояния до мест их расположения, а также для относительных (относительно эталонного кабеля) измерений концевых значений волнового сопротивления как в строительных длинах, так и на смонтированных отрезках усилительных участков магистрального кабеля; снабжен устройством для зарисовки импульсной характеристики на кальку.

6.20. Измеритель неоднородностей кабеля Р5-14
предназначен для импульсных измерений коаксиальных кабелей с парами 2,6/9,4 (2,6/9,5); 1,2/4,6 и 2,1/9,7. Форма зондирующих импульсов близка к синус-квадратной. В приборе предусмотрена запись изображения импульсной характеристики на экране ЭЛП и на самописец.

6.21. Испытатель кабелей и линий малогабаритный Р5-5
предназначен для визуального определения импульсным методом расстояния до мест повреждения (обрыв, короткое замыкание) на кабельных и воздушных линиях электропередачи и связи, а также расстояния до мест существенного изменения волнового сопротивления измеряемой линии (неоднородностей от резкого снижения сопротивления изоляции, нарушения контакта, асимметрии в проводах, вставок в линию и т.п.).

6.22. Измеритель неоднородностей кабелей Р5-9
предназначен для обнаружения импульсным методом повреждений (обрыв, короткое замыкание) и мест сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления в кабелях, а также для определения расстояния до мест неоднородности (повреждения).

6.23. Измеритель неоднородностей линий Р5-10 (Р5-10/1)
предназначен для проведения следующих операций на воздушных и кабельных линиях электропередачи и связи:

• обнаружения повреждения и определения его характера (обрыв, короткое замыкание);

• обнаружения сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления (асимметрия в проводах, нарушение контакта, вставки);

• определения расстояния до повреждения или неоднородности.

Импульсный метод определения места повреждения (неоднородности волнового сопротивления) реализуется зондированием: короткими импульсами напряжения или единичным перепадом напряжения. Зондирование кабеля единичным импульсом напряжения позволяет наблюдать полную картину изменения волнового сопротивления вдоль линии.

Чувствительность измерителя обеспечивает просмотр линий с затуханием до 80 дБ в полосе от 3,5 кГц до 7 МГц.

6.24. Измеритель неоднородности Р5-8
предназначен для измерения расстояния до сосредоточенной неоднородности волнового сопротивления, измерения коэффициента отражения, измерения длины кабелей и определения характера повреждения коаксиальных кабелей.

6.25. Измеритель сопротивления заземления М-416
предназначен для измерения сопротивления заземляющих устройств, активных сопротивлений, а также для определения удельного сопротивления грунта.

6.26. Кабелеискатель КИ-4П
представляет собой комплект аппаратуры на транзисторах, предназначенный для определения трассы и глубины залегания подземного кабеля и места повреждения жил при полном их замыкании. Прибор используется для работы в городских и пригородных районах со значительным уровнем электромагнитных помех (вблизи силовых кабелей, высоковольтных линий электропередачи, электрифицированных железных дорог, радиотрансляционных сетей и т.п.).

Комплект состоит из генератора звуковой частоты, приемного устройства и искателя с магнитной антенной.

6.27. Генератор испытательных сигналов ГИС
предназначен для подачи в кабели связи испытательных сигналов тональной частоты при определении трассы кабеля, глубины его залегания и мест повреждения. Генератор на частоте 2227 Гц работает в непрерывном режиме, а на частоте 1071 в одном непрерывном и двух прерывистых режимах.

6.28. Усилитель мощности УМ-ГИС
предназначен для усиления мощности или преобразования испытательных сигналов, вырабатываемых генератором испытательных сигналов ГИС и подачи их в кабели связи при отыскании особо сложных повреждений в кабелях с металлическими и неметаллическими оболочками.

6.29. Искатель кабелей связи ИП-8
предназначен для определения трассы, глубины залегания и места повреждения кабелей связи с металлическими и пластмассовыми оболочками, а также для отыскания кабеля в пучке.

Искатель работает от сигналов генератора испытательных сигналов ГИС либо от генератора ГИС с усилителем мощности УМ-ГИС.

6.30. Прибор для измерения глубины залегания кабеля ПИГ
предназначен для дискретного измерения и непрерывного контроля с поверхности грунта глубины залегания кабеля. Работает совместно с генератором испытательных сигналов ГИС, к которому при необходимости может подключаться УМ-ГИС.

6.31. Искатель места повреждения изоляции ИМПИ-2
предназначен для:

• точного определения места понижения сопротивления изоляции по отношению к «земле» металлических оболочек (экранов), проложенных в грунте, кабелей связи с наружными изолирующими покровами;

• определения трасс кабелей;

• точного отыскания места понижения сопротивления изоляции жил кабелей без металлических оболочек (экранов);

• определения глубины прокладки кабелей.

В комплект искателя входят: генератор импульсов, индикатор импульсов, кабелеискатель-штырь, контактный штырь и заземлитель.

6.32. Индикатор места повреждения изоляции ИМПИ-3
предназначен для определения совместно с генератором ГИС, усилителем мощности УМ-ГИС и искателем кабелей ИП-8 мест понижения электрического сопротивления изоляции кабелей связи.

Виды и пределы измерений: определение мест понижения электрического сопротивления изоляции по отношению к земле металлических оболочек (экранов), небронированных кабелей с наружными пластмассовыми оболочками и жил кабелей с пластмассовыми оболочками (без экранов) при переходном сопротивлении в места повреждения изоляции не более 5 МОм.

6.33. Индикатор места пробоя ИМП-2
предназначен для отыскания места пониженной электрической прочности жил кабелей связи.

6.34. Искатель подземных кабелей и трубопроводов (ИПКТ)
предназначен для бесконтактного обнаружения подземных коммуникаций (кабелей и металлических трубопроводов всех типов) при проведении земляных строительных работ в городских и полевых условиях. В комплект прибора входят: усилитель, генератор, датчики 50 Гц и 12 кГц, рамка.

6.35. Искатель подземных коммуникаций бесконтактный ИПКБ
предназначен для определения местоположения и глубины залегания подземных металлических кабелей, трубопроводов и локальных объектов. Прибор может быть использован для обнаружения препятствий на пути движения землеройных и трубопрокладочных механизмов.

Прибор состоит из поисковой системы с генератором поля и приемоиндикатора.

6.36. Прибор комбинированный цифровой Щ4316
предназначен для измерения силы и напряжения постоянного и переменного тока и сопротивления постоянному току.

6.37. Прибор комбинированный цифровой Щ4313
предназначен для измерения силы и напряжения постоянного и переменного тока и сопротивления постоянному току.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

РУКОВОДЯЩИЕ МАТЕРИАЛЫ МИНИСТЕРСТВА СВЯЗИ СССР,
ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ОБЪЕМ И РЕГЛАМЕНТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ
ЛИНИЙ МАГИСТРАЛЬНОЙ И ВНУТРИЗОНОВОЙ СЕТЕЙ СВЯЗИ

3. ОСТ 45.01-86
. Линии передачи кабельные первичной сети ЕАСС. Нормы электрические на элементарные кабельные участки и кабельные секции аналоговых и цифровых систем передачи.

4. Линии
воздушные связи и радиотрансляционных сетей ИТР 45.320-76. — М.: Связь, 1977. — 25 с.

5. Руководство
по симметрированию кабелей связи в широком диапазоне частот. — М.: Связь, 1965. — 62 с.

6. Руководство
по электрическим измерениям коаксиальных кабелей связи. — М.: ЦИИИС, 1969. — 89 с.

7. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин и по электрическим измерениям комбинированных коаксиальных кабелей типа КМБ 8х6. — М.: ЦНИИС, 1971. — 56 с.

8. Временные
технические указания по прокладке, подвеске, монтажу, электрическим измерениям и эксплуатации однокоаксиального кабеля ВКПАП. — М.: ЦНИИС, 1976. — 176 с.

9. Технические
указания по прокладке, монтажу и электрическим измерениям малогабаритных коаксиальных кабелей типа МКТП-4 и ВКТСБ-4. — М.: ЦНИИС, 1969. — 36 с.

11. Руководство
по защите подземных кабелей связи от ударов молнии. — М.: Связь, 1975. — 63 с.

12. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин и по электрическим измерениям магистральных коаксиальных кабелей типа КМА-4. — М.: ЦНИИС/КОНИИС, 1984. — 43 с.

13. Указания
по проведению профилактических измерений на системах передачи по симметричным кабельным линиям, на оконечной аппаратуре систем передачи К-1920, К-1920У, К-300 и групповых трактах первичной магистральной сети. Утверждены ГУМТС 15.08.78 г. — М.: М-во связи СССР, тип. ХОЗУ МС СССР, 1978. — 48 с.

15. Технические
указания по прокладке, монтажу, группированию строительных длин, электрическим измерениям коаксиальных кабелей типа МКТА-4. — М.: ЦНИИС, 1986. — 52 с.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

РАСЧЕТНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ

Температурные коэффициенты сопротивления проводов (жил) даны в табл.1. Поправочные коэффициенты и километрические сопротивления медного провода постоянному току () в зависимости от температуры приведены в табл.2.

Таблица 1

Таблица 2

Поправочные коэффициенты: (к значениям сопротивления проводов воздушных линий связи в зависимости от ) и (для расчета сопротивления изоляции жил кабелей с бумажно-кордельной изоляцией) приведены в табл.3 и 4.

Таблица 3

Таблица 4

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ФОРМЫ ПРОТОКОЛОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ

Протокол
электрических измерений симметричного кабеля постоянным током

Сопротивление изоляции полиэтиленового шланга кабеля:

Примечание. Формы протоколов электрических измерений, включенные в Руководство по строительству линейных сооружений магистральных и внутризоновых кабельных линий связи (М.: Радио и связь, 1986), приведены в сокращенном виде и отличаются от включенных в приложение 3 настоящего Руководства.

Протокол
электрических измерений постоянным током
однокоаксиального кабеля типов ВКПА, ВКПА-10 и БВКПА

Примечание. Нормы п.1 относятся в числителе к кабелю ВКПА и ВКПА-10 (с алюминиевым внешним и внутренним медным проводами коаксиальной пары), в знаменателе к кабелю БВКПА (с алюминиевым внешним и внутренним алюмомедными проводами коаксиальной пары).

Защитные покровы

Примечания.

1. 1. Нормы пп.1-4 относятся: в числителе к коаксиальным парам 2,6/9,4 (2,6/9,7, 2,6/9,5), а в знаменателе к коаксиальным парам 1,2/4,6 (1,2/4,4, 1,2/4,5).

2. 2. При наличии в кабеле избыточного давления воздуха испытательное напряжение повышается на 100 В для коаксиальных пар и на 15 В для отдельных жил и симметричных пар на каждые 10 кПа (0,1 кгс/см) избыточного давления.

3. 3. Для кабелей, проложенных в высокогорных районах, норма испытательного напряжения уменьшается на 50 В на каждые 500 м высоты.

   Протокол
   электрических измерений постоянным током малогабаритного коаксиального кабеля типов МКТС(А)-4

   Типы и номера приборов		Объект
   Температура грунта	°С		Участок ОУП-ОУП (ОРП-ОРП)
   Дата	19	г.		Усилительный (регенерационный) участок
   		Марка кабеля
   		Длина кабеля

   Характеристика	Норма при 20 °С	Результаты измерения и расчета	Коаксиальная пара 1,2/4,6
   			1	2	3	4
   1. Электрическое сопротивление, Ом/км, не более
   а) внутреннего провода	15,85	шлейфа участка на 1 км при 20 °С
   б) внешнего провода	8	шлейфа участка на 1 км при 20 °С
   2. Электрическое сопротивление изоляции между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары, МОм·км, не менее	10000	Участка на 1 км
   3. Испытательное напряжение между внутренним и внешним проводами коаксиальной пары (постоянным током в течение 2 мин), В	2000	Участка

4. 4. Испытательное напряжение между внешним проводом коаксиальной пары и всеми другими внешними проводами коаксиальных пар, соединенных между собой, и с заземленной металлической оболочкой кабеля, В

   200

   «