Найти: | |
Где: | |
Тип документа: | |
Отображать: | |
Упорядочить: |
Скачать Руководство по проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций
Дата актуализации: 01.01.2021
Руководство по проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций
Статус: | Действует |
Название рус.: | Руководство по проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций |
Название англ.: | Guide to Design of Reinforced Concrete Prefabricated-Cast-in-Place Structures |
Дата добавления в базу: | 01.09.2013 |
Дата актуализации: | 01.01.2021 |
Область применения: | Руководство содержит основные положения по проектированию сборно-монолитных конструкций. Дает методы расчета по образованию трещин и по деформациям с учетом особенностей возведения и работы сборно-монолитных конструкций. |
Оглавление: | Предисловие 1. Основные положения по проектированию 2. Расчет железобетонных сборно-монолитных конструкций по предельным состоянием первой группы (по прочности) 3. Расчет элементов железобетонных сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы А. Расчет по образованию трещин Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента Б. Расчет по деформациям Определение кривизны элементов на участках без трещин в растянутой зоне Определение кривизны элементов на участках с трещинами в растянутой зоне Определение прогибов 4. Конструктивные требовании Приложение 1. Определение усадочных деформаций и напряжений Приложение 2. Примеры расчета Приложение 3. Принятые буквенные обозначения |
Разработан: | НИИЖБ Госстроя СССР НИИСК Госстроя СССР ЦНИИпромзданий |
Утверждён: | НТС НИИЖБ Госстроя СССР (NIIZhB NTS, USSR Gosstroy ) |
Издан: | Стройиздат (1977 г. ) |
Расположен в: | Техническая документация Экология СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И СТРОИТЕЛЬСТВО Конструкции зданий Бетонные конструкции Строительство Справочные документы Справочные пособия к СНиП Национальные стандарты Проектирование, строительство, ремонт и содержание искусственных сооружений на автомобильных дорогах Вспомогательные сооружения, устройства и работы при строительстве искусственных сооружений Документы по проектированию и строительству ЖБК |
Нормативные ссылки: |
|
РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
МОСКВА 1977
2.6. Расчет по прочности пространственных сечений (элементов, работающих на кручение с изгибом) производят в соответствии с пп. 3.41—3.43 главы СНиП
11-21-75.
Рис. 3. Сборно-монолитная балка 1 — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 3 — шов сопряжения |
2.7. Расчет элементов на местное действие нагрузок (на местное сжатие, продавливание, отрыв закладных деталей) производят в соответствии с пп. 3.44—3.51 главы СНиП 11-21-75.
2.8. Расчет элементов на выносливость производят в соответствии с пп. 3.52—3.54 главы СНиП П-21-75.
2.9. Расчет на устойчивость формы и положения выполняют по соответствующим нормативным документам.
3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИИ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ состояниям ВТОРОЙ ГРУППЫ
А. РАСЧЕТ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН
3.1 (4.1). Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин:
нормальных к продольной оси элемента;
наклонных к продольной оси элемента.
Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента
3.2. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, выполняют в соответствии с пп. 1.17 и 1.18 главы СНиП П-21-75 и пп. 3.3—3.11 настоящего Руководства.
3.3 (4.3). При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно-напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжений /п,н (см. п. 2.30 главы СНиП Н-21-75) при расчете по образованию трещин должно учитываться снижение предварительного напряжения в арматуре о0 и о0 путем умножения на коэффициент таз согласно поз.З табл. 24 главы СНиП П-21-75.
3.4. В конструкциях, армированных предварительно-напряженными элементами, при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в преднапряженных элементах, площадь растянутой зоны бетона, не подвергаемую предварительному напряжению, допускается в расчете не учитывать.
И
3.5. При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин (см. п. 1.20 главы СНиП Н-21-75) усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин,
2*
определяют по формулам (8), (9) и (10) с заменой значения Ррт на 1,2 Ррт и при коэффициенте mT — 1.
3.6 (4.10). Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия
°б.р < ЯрН’
где 0б.р—максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, определяемое в соответствии с указаниями п. 3.52 главы СНиП П-21-75.
Расчетное сопротивление бетона растяжению Рри вводится с коэффициентом условий работы /Пб2 по табл. 16 главы СНиП Н-21-75.
3.7. Рекомендуется, чтобы в сборных элементах нижнее краевое напряжение от воздействия собственного веса бетона и других нагрузок, действующих при возведении сборно-монолитной конструкции, не превышало расчетное сопротивление бетона осевому растяжению jRpiii.
3.8. При расчете сборно-монолитных элементов по образованию трещин в сборных элементах различают три случая в зависимости от высоты hi сборного элемента и расстояния h—h2 между нижними крайними волокнами бетона сборного элемента и дополнительно уложенного бетона. Граница &гр между этими случаями характеризуется состоянием сборно-монолитного элемента, когда трещины в сборном элементе и дополнительно уложенном бетоне возникают одновременно, и определяется по формуле
2п
»*ри» ^ ,рЛ
ftrp — (fa — я) [ I
то
+»«..)’ <6>
где х— высота сжатой зоны сечения сборно-монолитно
го элемента, которую рекомендуется определять приближенно как для упругого материала, приводя сечение сборно-монолитного элемента к бетону сборного элемента;
/?рШ и Лрцг — расчетные сопротивления растяжению бетона соответственно сборного элемента и дополнительно уложенного бетона; io—нижнее краевое напряжение в бетоне сборного элемента от действия силы обжатия N0 и момента М\\
E6i
£б2
При hrp^hi и h?v^.h—h% сборно-монолитный элемент рассчитывают по первому случаю, при hrp>hi и hrp>h—h2— по второму, при hrp^hi и —h2 — по третьему случаю.
В первом случае расчета пилообразная эпюра напряжений в бетоне преобразовывается в треугольную (рис. 4). Для этого эпюра в сжатой зоне дополняется на части сечения 5—6—7—8, а образовавшийся объем напряжений уравновешивается равной ему и противоположно направленной силой ЛГ2. Во втором случае эпюра напря-
жений в растянутой зоне дополняется на части сечения 9—10—11— 12 с трещиной (рис. 5), а соответствующий объем напряжений заменяется равной и противоположно направленной силой Ni. Третий случай является комбинацией первого и второго случаев (рис. 6).
Рис. 4. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по образованию тре-щин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой до действия внешних нагрузок (I случай) при изгибе t — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 3— ядровая точка; 4 — центр тяжести приведенного сечения; 5—5—7—8 — часть сечения |
Рис. 5. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой до действия внешних нагрузок (II случай) при изгибе |
1 — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 3 — ядровая точка; 4 — центр тяжести приведенного сечения; 9—10-11-^12 — часть сечения
13
И
м>
Рис. 6. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении сборно-монолитного элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия внешних нагрузок (IJI случай) а — при изгибе; б — при внецентренном сжатии; в — при внецентренном растяжении / — сборный элемент; 2 — дополнительно уложенный бетон; 3 — ядровая точка; 4 — центр тяжести приведенного сечения; 5—6—7—8 и 9—loll— 12 — части сечения |
3.9. Расчет сборно-монолитных элементов по образованию трещин в зоне сечения, растянутой от внешних нагрузок, производят с использованием преобразованных эпюр напряжения (см. рис. 4—6) из условия
К < мг, (7)
где Мяв —момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно оси, параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообра-зование которой проверяют;
УИТ— момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый
в первом случае (см. рис. 4) — по формуле
= (8) во втором случае (см. рис. 5)—по формуле
M, = ^p Кб-N{zi; (9)
в третьем случае (см. рис. 6) — по формуле
О*»
В формулах (8) —(10):
Mlб — момент силы обжатия NQ относительно той же оси, что и для определения МI; знак момента определяют направлением вращения («плюс» — когда направления вращения моментов Л& и Ml противоположны; «минус» — когда направления совпадают).
Усилие No рассматривают:
для предварительно-напряженных элементов — как внешнюю сжимающую силу;
для элементов, выполняемых без предварительного напряжения,—как внешнюю растягивающую силу, определяемую по формуле (9) главы СНиП 11-21-75, принимая напряжения аа и аав не-напрягаемой арматуре численно равными величине потерь от усадки бетона по поз. 8 табл. 4 главы СНиП 11-21-75.
Величину М\ определяют по формулам: для изгибаемых элементов (см. рис. 4—6, а)
Ml = M; (II)
для внецентренно-сжатых (см. рис. 6, б) и внецентренно-растя-нутых элементов (рис. 6,в) соответственно
M» = N(e0-ry); M»B = N(e0 + ry) . (12)
Величину Мяоб определяют по формуле (см. рис. 4—6)
K> = tf0(*OH + ‘у). (13)
15
В формулах (12) и (13):
гу— расстояние от центра тяжести приведенного сечения сборно-монолитного элемента до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяют, определяют:
для внецентренно-сжатых, а также для изгибаемых предварительно-напряженных элементов по формуле
(14)
для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения, а также для внецентренно-растянутых элементов по формуле
(15)
В формулах (14) и (15):
WQ и WT—моменты сопротивления приведенного сечения сборномонолитного элемента для крайнего растянутого волокна, определяемые соответственно как для упругого материала и с учетом неупругих деформаций растянутого бетона в предположении отсутствия продольной силы (см. п. 3.11 настоящего Руководства);
Fn— приведенная площадь сечения сборно-монолитного элемента;
*1 и г% — расстояния от точки приложения соответственно дополнительных сил и до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяют.
Силы Nt и N2 определяют по формуле (см. рис. 4—6):
Ni = VPm’> (‘6)
/?па
Л’а = —- (<*В2Уи1 + <%2Ум)- (17)
я*
В формулах (16) и (17):
Fpi — площадь части 9—10—11—12 приведенного сечения сборно-монолитного элемента с трещиной (см. рис. 5 и 6,а); —площадь приведенного сечения дополнительно уложенного бетона;
УваИ £на—расстояние от центра тяжести сечения дополнительно уложенного бетона соответственно до верхнего и нижнего волокон;
ава и Она—краевые напряжения в дополнительно уложенном бетоне при преобразовании в нем пилообразной эпюры напряжений в треугольную (см. рис. 4), определяемые через напряжение <Тв1 в сборном элементе от воздействия силы обжатия Nq и момента Mi по формулам (при этом, если <тВ1^5#рш, т. е образуются трещины в верхней части сборного элемента, сы — О)
(18)
Obi,
где h± и h2— высота сечения соответственно сборного элемента и дополнительно уложенного бетона; zx и z2 — определяют по формулам
*i = *i+ry; (19)
(20)
где — расстояние от центра тяжести площади Fpi до центра тяжести приведенного сечения сборно-монолитного элемента;
Ун—расстояние от центра тяжести приведенного сечения сборно-монолитного элемента до нижнего волокна;
Jп2—момент инерции приведенного сечения дополнительно уложенного бетона.
3.10. Расчет сборно-монолитных элементов по образованию трещин в дополнительно уложенном бетоне производят по формуле (7). При этом Мт определяют по формуле
мт = *рт*п*с> <21>
(22)
где Wт2— момент сопротивления приведенного сечения дополнительно уложенного бетона, определяемый с учетом неупругих деформаций растянутого бетона (см. п. 3.11 настоящего Руководства), по формуле
с 1 — сф *
Здесь
Fп! . ч
а — , (У Унт) I
J п
= h~ jyBi — |
гява 4″ Ун 1 m (Л — Унг) . |
где Fпх я Уni—соответственно площадь и момент инерции приведенного к дополнительно уложенному бетону сечения сборного элемента;
Ун1—расстояние от центра тяжести сечения сборного элемента до нижнего волокна;
/■два—расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, до центра тяжести дополнительно уложенного бетона, которое определяют по формуле
На
^ява — « »
f’na
где Fпа и Wn2 — соответственно площадь и момент сопротивления приведенного сечения дополнительно уложенного бетона, определяемые как для упругих материалов.
2 iJ6.0 + nJa.0 + nJ‘a.o)
(23)
р >
3.11. Величину момента сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона WT определяют в предположении отсутствия продольной силы N и силы обжатия N0 по формуле
h~x
17
где {h—х) — расстояние от нулевой линии до наиболее растянутой грани сечения, равное
(24)
(h — x) =
2 ($и + я»5а)
Рис. 7. К определению момент сопротивления приведенного сечения WT |
Fn + 2nFh + Fym/2
где Fa — площадь сжатой зоны бетона, дополненная в растянутой зоне прямоугольником шириной 6, равной ширине сечения по нейтральной оси, и высотой (Л — х) (рис. 7);
SH —• статический момент площади FH относительно растянутой грани;
Fa и 5а — соответственно площадь и статический момент всей арматуры сечения относительно растянутой грани сечения;
Fуш— площадь уширений растянутой зоны за пределами прямоугольника Ъ(А—я).
В общ^м случае положение нулевой линии сечения определяют из условия
S6.o + nS’M — nSa>0 = —(* *)f6 P • (25)
Значение W? допускается определять по формуле
W, = [0,292 + 0,75 (Tl + 2(ixn) + 0,075 (у[ + 2(х[ „)] bh? , (26)
где
(b„-b)hn ‘ . _ ъ{ь’п-ь) ft’ <
Yi =
bh
bh
bh
Значение допускается также определять по табл. 1, исходя из момента сопротивления Wo приведенного сечения.
Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента
3.12. Расчет сборно-монолитных элементов по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, выполняют в соответствии с п. 4.11 главы СНиП П-21-75, а для многократно повторяющихся нагрузок — по п. 4.12.
18
Таблица 1
ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА V ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОМЕНТА СОПРОТИВЛЕНИЯ СЕЧЕНИЯ ^т=Т^о
Значение коэффициента V
Форма поперечного сечения
1. Прямоугольное
1 ,75
/
61
2. Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне
1,75
з-
3. Тавровое с полкой (уширением), расположенной в растянутой зоне:
при — ^2 независимо от от-На
ношения г** h
ffg hn
при — >2 и ^0,2 в п
6ц Hri
при — >2 и — <0,?
0 В
/ —
4. Двутавровое симметричное (ко*-робчатое):
я
при — ess л ^2 независимо от
в 6
отношений — «=» -5 h h
»
s в
при 2< ~ независк-
е *
мо от отношений
Им
1,75
1,5
8*
18
при = ^>6 и-^=4° >0,2 в в h h
Значение коэффициента у |
|
Форма поперечного сечения |
вл вп hn hji
при 6<-—=—<Д5 щ—=“г< в « h h
<0,2
5. Двутавровое
удовлетворяющее условию — <3:
в
вп
при — ^2 независимо от отно-Лп
щения —
h
вц
при 2С—^6 независимо от
в
отношения —-h
вгт hn
при — >6 и >0,1 в h
6. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию 3<
<^-<Ь:
вп
при — независимо от отно-в
шения
п
вп hn
при — >4 и >0,2 в k
при ->4и 7 <0,2 в Ь
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ГОССТРОЯ СССР (НИИЖБ)
РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Продолоюение табл. 1
Значение коэффициента у
Форма поперечного сечения
7. Двутавровое несимметричное,
f
в
удовлетворяющее условию —Л. ^8:
в
К
при — >0,3
8. Кольцевое и круглое
9. Крестовое:
в* h*
при —>2 и 0,9> — >0,2 в h
в остальных случаях
1,6
1,25
У .У
Примечания: 1. Значения ви и hn соответствуют размерам полки, которая при расчете по образованию трещин является растянутой, а впи hn—размерам полки, которая для этого случая расчета является сжатой.
2. Wq—момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый по правилам сопротивления упругих материалов.
При вычислении величин главных растягивающих напряжений в бетоне по формуле (137) главы СНиП 11-21-75 значение <ту определяют с учетом влияния предварительного напряжения, поперечной арматуры и отгибов, а также местных сжимающих напряжений ауи, возникающих вблизи мест приложения опорных реакций, сосредоточенных сил и распределенной нагрузки.
Напряжение аум (рис. определяют по формулам: при у^ 0,4ft и х^2,Бу
(27)
21
УДК 624.012.4 : 624.93
Рекомендовано секцией научно-технического совета НИИЖБ.
Руководство по проектированию железобетонных сборномонолитных конструкций. М., Стройиздат, 1977. 59 с. (На-уч.-исслед. ин-т бетона и железобетона Госстроя СССР).
Составлено в развитие главы СНиП II-21-75.
Руководство содержит основные положения по проектированию сборно-монолитных конструкций. Дает методы расчета по образованию трещин и по деформациям с учетом особенностей возведения и работы сборно-монолитных конструкций.
В разделе «Конструктивные требования» содержатся только рекомендации, отражающие специфику сборно-монолитных конструкций.
Руководство предназначено для инженерно-технических работников проектных и научно-исследовательских организаций.
Табл. 8, рис. 21.
р 30213—684
047(01)—*77
Инструкт.-нормат. II вып.-54-77
@ Стройиздат, 1977
ПРЕДИСЛОВИЕ
Настоящее Руководство распространяется на проектирование железобетонных элементов сборно-монолитных конструкций зданий и сооружений для промышленного, гражданского и сельскохозяйственного строительства из тяжелого и легкого бетонов на цементном вяжущем, работающих при температурах не выше плюс 50° С и не ниже минус 70° С.
Рассматриваются элементы железобетонных сборно-монолитных конструкций, поперечные сечения которых состоят из сборных элементов и дополнительно уложенных на месте использования конструкции монолитного бетона и арматуры.
В рекомендациях по расчету прочности, трещиностойкости и деформаций принята методика главы СНиП 11-21-75 с учетом результатов отечественных и зарубежных исследований сборно-монолитных конструкций.
Текст главы СНиП II-21-75 отмечен в Руководстве слева на полях чертой, а номера пунктов и таблиц СНиП указаны в скобках рядом с номерами соответствующих пунктов и таблиц Руководства. Формулам и рисункам, во избежание усложнения, дана только нумерация Руководства.
Руководство разработано лабораторией предварительно-напряженных железобетонных конструкций НИИЖБ Госстроя СССР (канд. техн. наук А. Е. Кузьмичев). При составлении рекомендаций по конструированию и примеров расчета использованы материалы, подготовленные соответственно НИИСКом и ЦНИИПромзданий Госстроя СССР.
Замечания и предложения просьба направлять по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., 6.
Дирекция НИИЖБ
1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
1.1. В Руководстве рассматриваются элементы железобетонных сборно-монолитных конструкций, поперечные сечения которых состоят из заранее изготовленных (именуемых в дальнейшем сборными) элементов и дополнительно уложенных на месте использования конструкции монолитного бетона и арматуры.
1.2. В качестве сборных элементов можно применять как специально запроектированные, так и типовые железобетонные обычные или преднапряженные элементы сборных конструкций (балки, плиты, ригели, доски, бруски и т. п.).
Сборные элементы рекомендуется проектировать так, чтобы они отвечали условиям механизированного изготовления их на специализированных предприятиях и по возможности использовались в качестве опалубки во время монтажа конструкции.
Размеры сборных элементов назначают из условий простоты их изготовления, эффективного расположения в конструкции и обеспечения требуемой поверхности контакта с бетоном, уложенным на месте использования (дополнительно уложенным бетоном).
Для сборных элементов, воспринимающих собственный вес бетона и другие нагрузки, действующие при возведении конструкции, рекомендуется применять конструкции прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений, в виде «ТТ», корытообразные, лотковые (рис. 1). Для сборных элементов, воспринимающих только собственный вес бетона, целесообразно применять тонкостенные плоские, складчатые и решетчатые конструкции (рис. 2).
1.3 (1.14). При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным:
1,8 — при транспортировании;
1,5 — при подъеме и монтаже.
В этом случае коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса элемента не вводится.
Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25.
1.4 (1.15). Сборно-монолитные конструкции должны рассчитываться по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для следующих двух стадий работы конструкции:
а) до приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции (дополнительно уложенным бетоном), заданной прочности — на воздействие нагрузки от собственного веса этого бетона и других нагрузок, действующих на данном этапе возведения конструкции;
б) после приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции (дополнительно уложенным бетоном), заданной прочности — на нагрузки, действующие на этом этапе возведения и при эксплуатации конструкции.
1.5. Надежную связь дополнительно уложенного бетона с бетоном сборных элементов рекомендуется осуществлять с помощью арматуры, выпускаемой из сборных элементов, путем устройства бетонных шпонок или шероховатой поверхности, продольных выступов (см. рис. 10—12) либо с помощью других надежных проверенных способов. При этом в проектах рекомендуется предусматривать
6
Рис. 1. Сечения сборно-монолитных элементов со сборными элементами (заштрихованы) |
а —- прямоугольными; б — тавровыми; в — двутавровыми; г — в виде «ТТ» Г <2 — корытообразными; е — лотковыми; ж — коробчатыми; и — с досками;
а) /
5
S)
Г
б) J.
с брусками
Рис. 2. Сечения сборных элементов, воспринимающих собственный
вес бетона
а —* предварительно-на пряженные элементы; б — обычные железобетонные элементы; в — предварительно-напряженные с продольными гребнями /— струнобетонные доски; 2 —. бруски; 3 — складчатые элементы; 4 — решет* чатые элементы; б — плоские? 6 — ребристые; 7 — сводчатые; 8 — доски
7
меры по обеспечению проектного положения выпущенной из сборных элементов арматуры, а также по защите ее от коррозии и давать указание о том, что поверхности сборных элементов конструкций, подлежащие обетонированшо, должны быть тщательно очищены и промыты.
(1)
0б*н —
г N0 К еон1 +^i) У»1 °б Н~ Fni ~ Jni
(2)
1.6. При проектировании сборно-монолитных конструкций с предварительно-напряженными сборными элементами следует руководствоваться требованиями пп. 1.24—1.30 главы СНиП И-21-75. При этом при определении потерь предварительного напряжения от ползучести бетона по пп. 6 и 9 табл. 4 главы СНиП П-21-75 напряжения аб н и аб н на уровне центров тяжести соответственно продольной арматуры А и А’ вычисляют по формулам:
В формулах (I) и (2):
Мг — момент от собственного веса сборного элемента, дополнительно уложенного бетона и других постоянных нагрузок, возникающих в процессе возведения; еон1— расстояние от силы обжатия N0t определяемой с учетом потерь по пп. 1—5 табл. 4 главы СНиП Н-21-75, до центра тяжести сечения сборного элемента;
Уal и Уai—расстояния от центра тяжести приведенного сечения сборного элемента соответственно до усилий и
ааК’>
Fnt и Jni — соответственно площадь и момент инерции приведенного сечения сборного элемента.
Определяют также потери предварительного напряжения от ползучести бетона от действия силы обжатия N0 к моменту времени приложения Мь При этом при вычислении напряжений об п и ов н по формулам (1) и (2) момент Mi принимают равным нулю.
Из указанных величин потерь от ползучести бетона принимают наибольшую.
Допускается использовать более точные методы для определения величин потерь от усадки и ползучести бетона, обоснованные в установленном порядке, если известны сорт цемента, состав бетона, условия изготовления и эксплуатации конструкции и т. п.
1.7. В дополнительно уложенном бетоне неразрезных сборномонолитных конструкций в зонах с отрицательными опорными моментами разрешается применять в качестве надопорной арматуры сборные предварительно-напряженные элементы (доски, бруски и т. п.).
1.8. Материалы для сборно-монолитных конструкций и их характеристики принимают в соответствии с разделом 2 главы СНиП Н-21-75.
Примечание. Дополнительно уложенный бетон применяют, как правило, марки не ниже М 150. Допускается применение бетона М 75 и М 100 при отсутствии арматуры или
наличии конструктивного армирования и обеспечения при этом требуемой морозостойкости, водонепроницаемости и сохранности арматуры.
2. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (ПО ПРОЧНОСТИ)
2.1. Расчет по прочности выполняют в соответствии с пп. 1.20, 3.10—3.20, 3.24—3.36, 3.38—3.40 главы СНиП 11-21-75 и рекомендациями пп. 2.2—2.5 настоящего Руководства.
2.2 (3.9). Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления; при наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной, наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).
2.3. При наличии в сечении сборно-монолитного элемента напрягаемой и ненапрягаемой арматуры из сталей разных видов и классов каждый вид арматуры вводят в расчет прочности со своим расчетным сопротивлением. В этом случае в расчетных формулах произведения #аГа и Rsi.cF’a заменяют суммой произведения расчетных сопротивлений на соответствующие площади сечений, а произведения R&Sa и Яа.с^а заменяют суммой произведения расчетных сопротивлений арматуры на статические моменты соответствующих площадей ее сечений.
При наличии в сечении сборно-монолитного элемента бетонов разных марок соответствующие части сечения вводят в расчет прочности с расчетными сопротивлениями, отвечающими этим маркам, но не превышающими утроенного расчетного сопротивления бетона наиболее низкой марки.
В таких элементах положение центра тяжести площади всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статические моменты So и 5б следует определять, приводя все сечение к бетону одной марки в соответствии с принятыми расчетными сопротивлениями.
Бетон сборного элемента, входящий в сжатую зону полного сечения сборно-монолитной конструкции, рекомендуется вводить в расчет прочности с расчетным сопротивлением не выше расчетного сопротивления бетона марки М 500.
2.4. При расчете прочности шва сопряжения величину продольного напряжения в сечениях на участках сборно-монолитного элемента с наклонными трещинами определяют по формуле
(3)
QSn
bJn ‘
9
Если имеются также нормальные трещины, то при расположении шва сопряжения в сжатой зоне сечения т определяют по формуле
2—221
(3), при расположении шва сопряжения в растянутой зоне сечения— по формуле
т =
(4)
В формулах (3) и (4):
Q— поперечная сила от внешней нагрузки в нормальном сечении сборно-монолитного элемента;
Jn—момент инерции сечения сборно-монолитного элемента, приведенного к бетону сборного элемента;
5П—статический момент части сечения сборно-монолитного элемента, расположенной выше шва сопряжения, относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения; z—расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения с трещиной (эпюру в сжатой зоне бетона допускается принимать прямоугольной).
2.5. Рекомендуется, чтобы величина продольного скалывающего напряжения в горизонтальном шве сопряжения между бетоном сборного элемента и дополнительно уложенным бетоном изгибаемого элемента, определенная по формуле (3) или (4), не превышала
(5)
— отношение расстояния от крайней опоры до первого сосредоточенного груза к высоте сечения (рис. 3) (при действии равномерно распределенной нагрузки
— коэффициент поперечного армирования, %
Гминимальный процент поперечного армирования — 6,15),
где Fx — площадь сечения поперечных стержней (хомутов), расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей поверхность сопряжения; b—ширина сечения сборно-монолитного элемента по шву сопряжения; и— шаг поперечных стержней (хомутов); k — коэффициент шероховатости поверхности сопряжения; равен 1 —для шероховатой поверхности сопряжения (имеющей примерно в равном количестве выступы и углубления не менее 10 мм, наибольший размер которых в плане не превышает 25% ширины шва сопряжения) или поверхности сопряжения со шпонками (размеры их назначают конструктивно) и 0,5—для остальных поверхностей сопряжения;
ЯрП2 ““ величина расчетного сопротивления дополнительно уложенного бетона растяжению.
10
Сборно-монолитные конструкции
Руководство по проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций
Руководство содержит основные положения по проектированию сборно-монолитных конструкций. Дает методы расчета по образованию трещин и по деформациям с учетом особенностей возведения и работы сборно-монолитных конструкций.
В разделе «Конструктивные требования» содержатся только рекомендации, отражающие специфику сборно-монолитных конструкций.
Если вы являетесь правообладателем данного документа, и не желаете его нахождения в свободном доступе, вы можете сообщить о свох правах и потребовать его удаления. Для этого вам неоходимо написать письмо по одному из адресов: root@elima.ru, root.elima.ru@gmail.com.
Взамен поиска документа в интернете просматривая при этом десятки сайтов, на одном нашем сайте Biblioteka-2021 для проектировщиков и строителей вы определенно найдете нужный документ или информацию по строительству и проектированию. Сайт включает 54 раздела и более 600 архивов, для вашего удобства при просмотре страниц сайта, документы в архиве подобраны по конкретной теме, соответствующей наименованию архива.
price
Взамен поиска документа в интернете просматривая при этом десятки сайтов, на одном нашем сайте Biblioteka-2021 для проектировщиков и строителей вы определенно найдете нужный документ или информацию по строительству и проектированию. Сайт включает 54 раздела и более 600 архивов, для вашего удобства при просмотре страниц сайта, документы в архиве подобраны по конкретной теме, соответствующей наименованию архива.
Если вам срочно нужен какой либо проект или документ, пишите нам по адресу messages2525@yandex.ru и мы вышлем ссылку на скачивание абсолютно бесплатно.
Каждый архив содержит от 20 до 1000 документов, при этом стоимость любого архива, независимо от степени его наполнения, всего 3500 рублей.
У нас действует прогрессивная система скидок от 3% до 20% от суммы заказа. Подробнее можете узнать из меню «Как купить».
На нашем сайте в меню «Новости» вы можете просматривать ссылки на новости в строительстве с 2023 по 2019 годы. Щелчком по ссылке вы можете открыть текст соответствующей публикации на сайте Минстроя РФ. На этом сайте публикуются все постановления и решения об изменениях в нормативной документации и многое другое.
Если вам срочно нужен какой либо проект или документ, пишите нам по адресу messages2525@yandex.ru и мы вышлем ссылку на скачивание абсолютно бесплатно.
В архиве «002.14 Железобетонные сборно-монолитные конструкции» включено 45 файлов (позиций), которые помогут принять правильные проектные решения по проектированию железобетонные сборно-монолитные конструкции, и соответственно минимизировать принятие ошибочных решений в проектной документации. На этой странице сайта помещены различные документы по проектированию сборно-монолитных железобетонных конструкций.
Скопировано с сайта — https://infopedia.su/16×3328.html
Сборно-монолитные железобетонные конструкциипредставляют собой такое сочетание сборных элементов (железобетонных колонн, ригелей, плит и т. д.) с монолитным бетоном, при котором обеспечивается надёжная совместная работа всех составных частей. Эти конструкции применяются, главным образом, в перекрытиях многоэтажных зданий, в мостах и путепроводах, при возведении некоторых видов оболочек и т. д. Они менее индустриальные (в отношении возведения и монтажа), чем сборные; их применение особенно целесообразно при больших динамических (в т. ч. сейсмических) нагрузках, а также при необходимости членения крупноразмерных конструкций на составные элементы из-за условий транспортировки и монтажа. Основное достоинство сборно-монолитных конструкций — меньший (по сравнению со сборными конструкциями) расход стали и высокая пространственная жёсткость.
Наибольшая часть железобетонных конструкций и изделий выполняется из тяжёлого бетона с объёмной массой 22 – 25 КН/м³. Но, доля изделий из конструктивно-теплоизоляционного и конструктивного лёгкого бетонов на пористых заполнителях, а также из ячеистого бетона всех видов непрерывно возрастает. Такие изделия используются преимущественно для ограждающих конструкций (стены, покрытия) жилых и производственных зданий. Весьма перспективны несущие конструкции из высокопрочного тяжёлого бетона класса В55 – В75 и лёгкого бетона класса В25 – В45. Существенный экономический эффект достигается в результате применения конструкций из жаростойкого бетона (вместо штучных огнеупоров) для тепловых агрегатов металлургической, нефтеперерабатывающей и др. отраслей промышленности; для ряда изделий (например, напорных труб) перспективно применение напрягающего бетона.
Некоторая нормативная документация действующая по состоянию на 01. 03. 2023 г.
- СП 337.1325800.2017 «Конструкции железобетонные сборно-монолитные. Правила проектирования».
- ГОСТ 7473-2010 Смеси бетонные. Технические условия.
- ГОСТ 8829-2018 Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости.
- ГОСТ 10180-2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам.
- ГОСТ 17624-2021 Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности.
- ГОСТ 17625-83 Конструкции и изделия железобетонные. Радиационный метод определения толщины защитного слоя бетона, размеров и расположения арматурыГОСТ 18105-2018 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности.
- ГОСТ 22685-89 Формы для изготовления контрольных образцов бетона. Технические условия.
- ГОСТ 22690-2015 Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля.
- ГОСТ 23732-2011 Вода для бетонов и строительных растворов. Технические условия.
- ГОСТ 25192-2012 Бетоны. Классификация и общие технические требования.
- ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия.
- ГОСТ 27006-2019 Бетоны. Правила подбора состава.
- ГОСТ 27005-2014 Бетоны легкие и ячеистые. Правила контроля средней плотности.
- ГОСТ 31914-2012 Бетоны высокопрочные тяжелые и мелкозернистые для монолитных конструкций. Правила контроля и оценки качества.
- ГОСТ Р 70222-2022 Бетоны особо тяжелые. Технические условия.
- ГОСТ Р 70307-2022. Бетоны мелкозернистые и растворы строительные. Методы определения прочности в тонкостенных и тонкослойных конструкциях.
Руководству по проектированию заводов металлоконструкций. Нормы технологического проектирования
Изложены положения по расчету технологической части основного производства заводов строительных мета..
Автор: —
Год: 1984
250.00 р.
Круглые и кольцевые плиты при обратносимметричном загружении
Тираж 2 820 экз. В книге излагаются основы линейной теории обратносимметричного напряженно-деформиро..
Автор: Маркус Д.
Год: 1977
500.00 р.
Руководство по проектированию вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий
Издается в главе СНиП 11-92-76 «Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий». Даны р..
Автор: —
Год: 1982
190.00 р.
Комплексные модели в проектировании
Конструктивное решение строящихся зданий, как правило, статичное, не обладает планировочной гибкость..
Автор: Волга В. С.
Год: 1970
500.00 р.