Методическое руководство по расчету режимов

Федеральное агентство по образованию рф

Томский политехнический
университет

УТВЕРЖДАЮ

Декан МСФ

____________Р.И.Дедюх

«
»
2008г.

РАСЧЁТ
РЕЖИМОВ ДУГОВОЙ СВАРКИ

Методические
указания к курсовому и дипломному
проектированию для студентов направления
150400 «Технологические машины и оборудование»
и специальности 150202 «Оборудование и
технология сварочного производства»

Томск 2008

УДК
621.791.75

Расчёт
режимов дуговой сварки.

Методические
указания к курсовому и дипломному
проектированию для студентов направления
150400 «Технологические машины и оборудование»
и специальности 150202 «Оборудование и
технология сварочного производства».
Изд-во Томского политехнического
университета, 2007 — с.

Составитель Е.А.
Трущенко.

Рецензент:
доцент, к.т.н. Н.А.Азаров

Методические
указания рассмотрены и рекомендованы
к изданию методическим семинаром кафедры
«Оборудование и технология сварочного
производства» « » ноября 2007 г.

Зав.кафедрой ОТСП

Б.Ф.Советченко

Введение

Режим
сварки является основным элементов
технологического процесса сварки той
или иной конструкции либо изделия. От
его правильного выбора в значительной
мере зависит качество сварного соединения,
производительность и экономическая
эффективность технологического процесса
сварки в целом.

Режим
сварки определяет главным образом
условия формирования сварных швов и
протекание сложного комплекса изменений
фазового и структурного состояния
металла. Поэтому во всех случаях расчёт
параметров режима сварки следует
производить в два этапа. На первом этапе
необходимо рассчитать параметры режима
сварки, исходя из условий получения
швов с оптимальными размерами и формой,
обеспечивающими хорошее формирование
шва (часть 1 настоящих методических
указаний). На втором этапе расчёта
необходимо уточнить полученные на
первом этапе расчёта параметры режима
сварки, исходя из условия получения
такого термического цикла, который
обеспечивает оптимальные свойства зоны
термического влияния и металла шва
(часть 2 настоящих методических указаний).
При этом необходимо, чтобы новый режим
сварки обеспечивал и нормальное
формирование шва.

Методика
расчёта, изложенная в методических
указаниях, применима для расчёта режимов
дуговой сварки покрытыми электродами,
под слоем флюса и в среде защитных газах
плавящимся электродом.

Методические
указания составлены в основном по
результатам работ профессора
В.П.Демянцевича и профессора М.Х.Шоршорова
и предназначены для выполнения расчётной
части курсового и дипломного проектов
при разработке технологических процессов
указанных способов сварки.

1. Расчёт режимов дуговой сварки покрытыми электродами

Режимом сварки
называют совокупность основных и
дополнительных характеристик сварочного
процесса, обеспечивающих получение
сварных швов заданных размеров, формы
и качества.

При
дуговой сварке покрытыми электродами
основными параметрами режима сварки
являются: диаметр электрода, сила
сварочного тока, напряжение дуги, площадь
поперечного сечения шва, выполняемого
за один проход, число проходов, род и
полярность тока и др.

Поскольку
конкретную марку электрода выбирают
исходя из свойств основного металла,
то такие параметры режима сварки, как
род тока, полярность, коэффициент
наплавки устанавливают по справочным
или паспортным данным.

Определение
остальных параметров режима сварки
обычно начинают с выбора диаметра
электрода, так как он в значительной
мере определяет другие параметры.

Соседние файлы в папке Трущенко Е.А

• #
• #
• #
• #
• #

  22.02.20232.31 Mб1Каталог электродов.doc

• #
• #

РОССИЙСКОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО
ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ «ЕЭС РОССИИ»

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ НЕПОЛНОФАЗНЫХ РЕЖИМОВ
РАБОТЫ ОСНОВНОГО ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК 330-1150 кВ

РД 153-34.3-20.670-97

Введено впервые

СЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА ОРГРЭС

Москва 1999

Разработано
ПИ и НИИ «Энергосетьпроект» при участии Департамента электрических
сетей РАО «ЕЭС России» и АО «Дальние электропередачи»

Исполнители
Ю.И. ЛЫСКОВ, Н.П. АНТОНОВА, О.Ю. ДЕМИНА (ПИ и НИИ «Энергосетьпроект»);
В.М. МАКСИМОВ (Департамент электрических сетей РАО «ЕЭС России»);
В.М. ЛАВРЕНТЬЕВ, С.В. БИРЮКОВ, В.И. ПАВЛОВ (МЭС Центра РАО «ЕЭС
России»)

Утверждено
Департаментом электрических сетей РАО «ЕЭС России» 01.12.97г.

Исполняющий обязанности начальника Ю.А. ДЕМЕНТЬЕВ

Вводится в действие с
01.02.99 г.

Настоящие Методические указания
содержат основные положения по применению на подстанциях и в ОРУ электрических
станций 330-1150 кВ неполнофазных режимов работы автотрансформаторов
(трансформаторов) и шунтирующих реакторов, выполненных в виде трехфазных групп
из однофазных единиц.

Методические указания рассчитаны на персонал проектных,
научных и эксплуатационных организаций. При проектировании подстанций они
применяются только при выборе отдельных конструкций ОРУ и его заземляющего
устройства, при выборе схемы управления коммутационными аппаратами и аппаратуры
релейной защиты с целью обеспечения возможности применения таких режимов.
Указанное не является основанием для отказа от установки резервных фаз
оборудования.

Рекомендуемые настоящими Методическими указаниями
мероприятия должны быть подготовлены заранее (до использования неполнофазных
режимов), так как эти режимы могут возникнуть неожиданно в процессе
переключений в электрических установках или действий устройств релейной защиты
и автоматики.

Указанный ниже объем действий персонала
предусматривает наибольшее количество работ по осуществлению неполно-фазного
режима, определяемого наихудшими условиями его реализации.

ОГЛАВЛЕНИЕ

1.
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Основной целью применения неполнофазных режимов работы
автотрансформаторов (AT) и шунтирующих реакторов (ШР) в электрических сетях
напряжением 330-1150 кВ является сохранение в эксплуатации на достаточном
уровне надежности электроснабжения потребителей при выводе в ремонт как
плановый, так и послеаварийный отдельных фаз этого оборудования.

1.2. Применение неполнофазных режимов работы
автотрансформаторов и шунтирующих реакторов предназначено в основном для
подстанций (ПС) 330, 500, 750 и 1150 кВ с трехфазными группами из однофазных
единиц указанного оборудования.

1.3. В настоящих Методических указаниях приведен порядок
определения:

параметров несимметрии и условий, ограничивающих применение
таких режимов;

перегрузки генераторов электростанций; опасных и мешающих
влияний на линии связи; возможности перекрытия и горения дуги на искровых
промежутках, шунтирующих гирлянды изоляторов тросов, настройки релейной защиты
и автоматики, электробезопасности и термической стойкости заземляющих
устройств;

возможности применения симметрирования возникших
несимметричных режимов путем пофазного изменения коэффициентов трансформации
автотрансформаторов;

дополнительных мероприятий по обеспечению защиты от
повышений напряжений оборудования подстанции и линий.

1.4. При разработке мероприятий, обеспечивающих применение
неполнофазных режимов работы автотрансформаторов и шунтирующих реакторов,
следует рассматривать нормальные, послеаварийные и ремонтные схемы работы
электрической сети, а также изменение схем ПС при оперативных и аварийных
переключениях на данной и соседних по сети подстанциях,

1.5. Длительность неполнофазных режимов работы
автотрансформаторов и шунтирующих реакторов может составлять от нескольких
часов (при замене резервной фазы) до нескольких месяцев (при заводском ремонте
поврежденной фазы и отсутствии резервной).

1.6. При оценке допустимости неполнофазного режима работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора рассчитывают параметры несимметрии
на подстанции, где установлено это оборудование, и вдоль линий, отходящих от
нее, и сравнивают с их ограничениями по условиям работы генераторов, влияния на
сближенные с ВЛ сверхвысокого напряжения (СВН) или пересекаемые линии связи,
надежности работы релейной защиты, электробезопасности и термической стойкости
заземляющих устройств (ЗУ) распределительных устройств подстанций.

1.7. Возможное изменение качества электроэнергии, параметры
несимметрии и дополнительные потери мощности и электроэнергии для сетей,
смежных с сетями предприятия, применяющего неполнофазный режим работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора, должны быть согласованы с их
владельцами и оговорены в соответствующих пунктах договоров о расчетах за
электроэнергию.

2. МЕТОДИКА
ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ НЕСИММЕТРИИ ПРИ НЕПОАНОФАЗНЫХ РЕЖИМАХ РАБОТЫ
АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ (ТРАНСФОРМАТОРОВ) И ШУНТИРУЮЩИХ РЕАКТОРОВ

2.1. Для применения неполнофазных режимов работы
автотрансформаторов и шунтирующих реакторов должно быть выполнено следующее:

2.1.1. Составлена первичная расчетная схема
фрагмента электрической сети вокруг подстанции с автотрансформатором или
шунтирующим реактором, который будет работать с неполным числом фаз. Границы
фрагмента применительно к шунтирующему реактору определяются подстанциями,
присоединенными к противоположным концам линий электропередачи,

отходящих от рассматриваемой подстанции. Применительно к
автотрансформатору — подстанциями и РУ электрических станций, подключенных к
противоположным концам линий, отходящих от рассматриваемой подстанции или РУ
электростанций.

2.1.2. В расчетной схеме принимают наименьшее возможное (по
условиям работы энергосистемы в период применения неполнофазных режимов работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора) количество автотрансформаторов,
генераторов и воздушных линий. При длительном существовании неполнофазного
режима также рассматривают схемы, в которых отключают поочередно отдельные
линии, автотрансформаторы или генераторы электростанции, примыкающие к
подстанциям с оборудованием, работающим в неполнофазном режиме, и имеющие
наименьшее из них продольное индуктивное сопротивление.

2.1.3. Для принятого фрагмента сети составляют расчетную
схему замещения, при этом часть за границами расчетного фрагмента электрической
сети, примыкающую к граничным подстанциям, представляют эквивалентными
индуктивными сопротивлениями прямой, обратной и нулевой последовательностей,
определенными при расчете КЗ на этих подстанциях, и ЭДС, равными (по модулю)
наибольшему рабочему напряжению, — по прямой последовательности.

При составлении схем замещения используют паспортные
значения электрических параметров шунтирующего реактора или автотрансформатора
(с учетом положения переключателя РПН) и расчетные значения таких параметров
для воздушных линий.

2.1.4. С достаточной для практических целей точностью расчет
токов и напряжений при неполнофазных режимах работы автотрансформатора или шунтирующего
реактора в неразветвленной сети выполняют аналитическим способом, используя
соотношения, приведенные в табл. 1.
Здесь Z₁, Z₂, Z₀ — эквивалентные
сопротивления схемы относительно выводов разрыва цепи по прямой, обратной и
нулевой последовательностям соответственно, Е₁ —
эквивалентная ЭДС сети относительно этих выводов по прямой последовательности,
полученная путем последовательно-параллельного свертывания схемы замещения. При
обратном развертывании схемы замещения получают распределение токов и
напряжений по ее элементам.

Таблица 1

Основные соотношения между параметрами схемы по
последовательностям при неполнофазном отключении автотрансформатора или
шунтирующего реактора

2.1.5. Для разветвленных
схем сети и сложных несимметричных режимов и при применении симметрирования
расчет режима работы сети при неполнофазном режиме работы автотрансформатора
или шунтирующего реактора по составленной схеме замещения выполняется либо
вручную, либо, например, по программам для ЭВМ, описанным в приложении
1.

2.2. При расчетах определяют токи и напряжения по фазам и по
последовательностям:

в начале и конце, в отдельных случаях и в промежуточных
точках линий, прежде всего отходящих от подстанции с неполно-фазным режимом
работы оборудования;

в обмотках высшего, среднего и низшего напряжений
автотрансформаторов (трансформаторов);

на выводах генераторов.

Кроме того, определяют токи через нейтрали
автотрансформаторов (трансформаторов) и шунтирующих реакторов подстанций в
границах расчетной схемы,

2.3. До применения неполнофазных режимов работы оборудования
рекомендуется измерить значения параметров несимметрии для элементов схемы,
которые могут вызывать ограничение возможности применения таких режимов: токи и
напряжения нулевой и обратной последовательностей в начале и конце отходящих
линий, токи и напряжения обратной последовательности на выводах ближайших
генераторов. Измерения токов и напряжений по всем последовательностям
целесообразно производить с помощью прибора анализа качества электроэнергии,
подключаемого во вторичных цепях измерительных трансформаторов. Измеренные
значения среднеквадратично (корень квадратный из суммы квадратов) складываются
с расчетными значениями для соответствующих последовательностей при применении
неполнофазных режимов работы оборудования. Полученные таким образом расчетные
значения параметров несимметрии используются для дальнейшего анализа с точки
зрения необходимости их ограничения и настройки релейной защиты.

3.1. В тех случаях, когда применение неполнофазных режимов
работы автотрансформаторов и шунтирующих реакторов ограничено или исключено
тем, что параметры возникающей при этом несимметрии превышают допустимые
значения, могут быть применены следующие способы симметрирования режимов линий
и электрических сетей:

пофазное изменение коэффициентов трансформации
автотрансформаторов;

перевод в неполнофазный режим шунтирующих реакторов.

3.2. Наиболее эффективным способом симметрирования является
пофазное изменение коэффициентов трансформации автотрансформаторов на
подстанции, где применяется неполно-фазный режим работы автотрансформатора или
шунтирующего реактора. Менее эффективным является пофазное изменение
коэффициентов трансформации на автотрансформаторах подстанций на
противоположных концах линий, отходящих от указанной подстанции.

3.3. Перевод в неполнофазный режим работы шунтирующих
реакторов применяют при необходимости симметрировать режим сети с неполнофазным
включенным автотрансформатором, если пофазное изменение коэффициентов
трансформации недостаточно или невозможно из-за ненадежности РПН
автотрансформатора.

При неполнофазном режиме работы шунтирующего реактора этот
способ может применяться на подстанции на противоположном конце линии.

3.4. Симметрирование на удаленных подстанциях применяют для
снижения токов обратной и нулевой последовательностей вдоль линии между данной
подстанцией и подстанцией с неполнофазным режимом работы оборудования.

3.5. Путем пофазного регулирования
коэффициента трансформации в технически возможных пределах регулирования РПН
неполнофазно включенного автотрансформатора снижают значения параметров
несимметрии на 15-25% при его максимальной нагрузке. При этом для снижения тока
нулевой последовательности в линии и в автотрансформаторе и несимметрии
напряжения на стороне ВН коэффициент трансформации (с СН на ВН) увеличивается
на отстающей от отключенной фазе или уменьшается на опережающей.

3.6. Для уменьшения тока и напряжения обратной
последовательности в линии (сети) сверхвысокого напряжения и напряжения
обратной последовательности на обмотке среднего напряжения автотрансформатора
производится обратное описанному в п. 3.5 изменение
коэффициентов трансформации.

3.7. Для снижения на 30-35% напряжений обратной
последовательности на выводах обмоток как высокого, так и среднего напряжения
применяется одинаковое снижение коэффициентов трансформации (с ВН на СН) на
обеих включенных фазах автотрансформатора, работающего в неполнофазном режиме.

3.8. При неполнофазном режиме работы шунтирующего реактора
симметрирование осуществляют путем пофазного изменения коэффициентов
трансформации автотрансформаторов на той же подстанции в зависимости от длины
отходящих линий и мощности подпитки короткого замыкания в этой точке со стороны
примыкающих энергосистем. Это позволяет снизить токи и напряжения обратной и
нулевой последовательности на 25-50%. При этом нагрузка электрической сети не
влияет на эффективность симметрирования, так как параметры несимметрии почти
полностью определяются значением тока отключенной фазы реактора.

3.9. При изменении коэффициентов трансформации только на
фазе, где шунтирующий реактор отключен, напряжения и токи по
последовательностям с обеих сторон автотрансформатора изменяются встречно, т.е.
при уменьшении параметров несимметрии со стороны обмотки высокого напряжения
они повышаются со стороны обмотки среднего напряжения и наоборот.

В этом случае уменьшение коэффициента трансформации приводит
к необходимому снижению напряжения на выводе обмотки высокого напряжения, но
сопровождается сильным повышением напряжения на выводах среднего напряжения в
этой фазе (по последовательностям), а также тока нулевой последовательности в
обмотке среднего напряжения и нейтрали автотрансформатора.

3.10. Для такого же снижения значений параметров несимметрии
со стороны обмотки высокого напряжения при несколько меньшем повышении их со
стороны обмотки среднего напряжения рекомендуется, если это допустимо по
условиям надежности работы РПН автотрансформатора, увеличивать коэффициенты
трансформации в его включенных фазах. При этом во включенных фазах напряжения
со стороны обмотки среднего напряжения снижаются, а высокого — повышаются.

3.11. При отключении двух фаз шунтирующего реактора при
симметрировании пофазным регулированием коэффициентов трансформации
закономерности изменения параметров несимметрии по фазам и последовательностям
аналогичны изложенному выше.

3.12. Для симметрирования режимов электрической сети при
неполнофазном режиме работы автотрансформатора может быть использовано
неполнофазное включение установленного в этой точке шунтирующего реактора путем
отключения одной его фазы в фазах сети с включенными фазами автотрансформатора.
Это позволяет снизить на 15-25% напряжение и ток обратной последовательности в
этой точке сети. Изменения напряжения и тока нулевой последовательности при
этом невелики и могут иметь даже противоположный знак.

Такое симметрирование применяют, если сток реактивной
мощности примыкающей сети будет находиться в допустимых пределах.

4. УКАЗАНИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ
РАБОЧИХ РЕЖИМОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ ПРИ НЕПОЛНОФАЗНОЙ РАБОТЕ АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ
ИЛИ ШУНТИРУЮШИХ РЕАКТОРОВ

4.1. Указания по обеспечению
условий работы генераторов электростанций и приемников электроэнергии при
неполнофазных режимах работы автотрансформаторов или шунтирующих реакторов

4.1.1. Перед применением неполнофазных режимов работы
автотрансформаторов и шунтирующих реакторов на данной подстанции проверяют
допустимость возникающей при этом несимметрии токов и напряжений, прежде всего
по значению тока обратной последовательности на выводах генераторов близлежащих
электростанций.

4.1.2. Согласно ПТЭ допускается длительная
работа с неравенством токов в фазах, не превышающим 12% номинального для турбогенераторов
и 20% — для синхронных компенсаторов и дизель-генераторов.

Для гидрогенераторов с системой косвенного воздушного
охлаждения обмотки статора допускается разность токов в фазах 20% при мощности
генератора 125 MB·А и ниже и 15% — при мощности свыше 125 MB·А.

Для гидрогенераторов с непосредственным водяным охлаждением
обмотки статора допускается разность токов в фазах 10%.

Во всех указанных случаях ни в одной из фаз генератора ток
не должен превышать номинальный.

В соответствии с существующими заводскими инструкциями
значения токов обратной последовательности менее 5% — для турбогенераторов и
10% — для гидрогенераторов не являются опасными при их длительной работе.

4.1.3. Расчеты значений параметров несимметрии производят
при минимальном и максимальном (в том числе и со сниженной нагрузкой) числе
включенных генераторов электростанции на период использования неполнофазного
режима работы оборудования и по этим данным строят зависимость значений
параметров несимметрии от числа включенных генераторов для нормальной и
ремонтных схем сети. Последнюю составляют путем исключения из расчетной схемы
наиболее короткой линии из соединяющих данную подстанцию с наиболее мощными
системами. При неполнофазной работе автотрансформатора, когда параметры
несимметрии зависят от его нагрузки, строят также зависимости их значений от
нагрузки при различном числе генераторов.

4.1.4. Полученные параметры несимметрии сравнивают с
ограничениями согласно п.
4.1.2 и определяют минимальное число генераторов и максимальную нагрузку,
которые допустимы по условиям работы генераторов при несимметричных режимах
работы автотрансформатора или шунтирующего реактора.

4.1.5. При расчете токов обратной последовательности в
турбогенераторах для большей точности и снижения расчетных токов в этой цепи
генераторы в расчетной схеме замещения учитывают индуктивным сопротивлением
обратной последовательности, равным примерно 1,22 сверхпереходного
сопротивления X»_d.

В остальных случаях допустимо принимать равенство
сверхпереходного сопротивления и сопротивления обратной последовательности.

4.1.6. Если ток обратной последовательности
или различие фазных токов превышают допустимый для генераторов уровень, то
следует рассмотреть следующие способы их снижения:

увеличение индуктивного сопротивления цепи между местом
неполнофазного включения оборудования и генераторами, например, отключением
части параллельных автотрансформаторов или трансформаторов;

снижение индуктивного сопротивления остальной части сети
относительно места неполнофазного включения оборудования путем включения
параллельных линий и автотрансформаторов, в том числе и на удаленных
подстанциях;

снижение коэффициентов трансформации автотрансформаторов в
указанной выше части сети во всех трех фазах;

симметрирование нормального режима путем пофазного
регулирования коэффициентов трансформации автотрансформаторов в месте
неполнофазного включения оборудования;

увеличение количества параллельно работающих генераторов.

4.1.7. Если при неполнофазном включении автотрансформатора
указанными в п. 4.1.6 мероприятиями
окажется невозможным снижение значений параметров несимметрии до требуемых,
производят снижение передаваемой через него активной мощности.

4.1.8. Для генераторов электростанций ограничение работы
контролируется по току обратной последовательности. Например, при использовании
фильтр-реле РТФ-6 определяется допустимое время воздействия несимметрии по
формуле

 где             t — время, с;

А —
постоянная величина, зависящая от типа генератора;

I₂
— ток обратной последовательности в долях от номинального тока генератора.

4.1.9. Для приемников электроэнергии I и II категории,
присоединенных к шинам подстанции с неполнофазным режимом работы оборудования
или смежных с ней, значения коэффициентов по обратной и нулевой
последовательностям напряжения в соответствии с ГОСТ
13109-88 не должны непосредственно на шинах потребителя превышать нормально
(с вероятностью 0,95 в течение каждых суток) 2% и максимально (остальная часть
суток) 4% при неполнофазном режиме работы шунтирующего реактора.

При неполнофазном режиме работы автотрансформатора допускают
коэффициенты по обратной и нулевой последовательностям напряжения 4% —
нормально и 6% — максимально; при этом при наличии в составе потребителя
синхронных машин показатели несимметрии и их допустимость для них определяют по
.п
4.1.2

4.2. Указания по ограничению
влияния на линии связи, сближенные с ВЛ СВН неполнофазных режимов работы
автотрансформаторов или шунтирующих реакторов

4.2.1. При решении вопроса о применении неполнофазного
режима работы автотрансформатора или шунтирующего реактора следует оценить
влияние на линии связи (ЛС), сближенные или пересекающие ВЛ СВН, связанные с
местом включения этого оборудования.

4.2.2. Ограничивающими факторами при этом являются
продольные ЭДС на проводах цепей линии связи, индуктируемые токами несимметрии,
протекающими вдоль ВЛ СВН как кратковременно при однополюсных коротких
замыканиях, так и длительно при неполнофазном режиме работы оборудования.

Допустимость такого режима для ЛС определяют по опасным
влияниям (ОВ) для персонала и оборудования индуктированной продольной ЭДС в проводах
ЛС на длине гальванически неразделенного участка сближения. Их кратковременно
допустимые значения составляют для воздушных ЛС с деревянными опорами при
однополюсном коротком замыкании и времени отключения поврежденного участка до
0,15 с — 2000 В, до 0,3 с — 1500В, до 0,6 с- 1000 В и до 1,2 с и выше — 750 В.

Длительно допустимое значение ОВ при неполнофазном режиме
работы оборудования зависит от конструкции ЛС и длительности несимметричного
режима и составляет при длительности менее и более 2 ч соответственно: для ЛС с
деревянными опорами, в том числе с железобетонными приставками — 120 и 60 В,
для ЛС с железобетонными опорами — 70 и 36 В, для кабельных линий — 70 и 36 В.

4.2.3. Помехи, возникающие в телефонных каналах под
воздействием длительного индуктированного напряжения любой формы, определяют
мешающие влияния (MB) неполнофазного режима работы оборудования. Нормируется
допустимое значение напряжения шума, определяемое как разность индуктированных
напряжений на паре проводов, подходящих к зажимам телефонного коммутатора или
аппарата, которая не должна превышать 1,5 мВ.

4.2.4. При переводе ВЛ СВН в длительный неполнофазный режим
работы оборудования ее обслуживающий персонал обязан немедленно уведомить об
этом персонал эксплуатационно-территориального управления связи и
эксплуатационного технического узла связи (ЭТУС), отвечающего за работу
сближенных ЛС.

4.2.5. Так как токи однофазного короткого замыкания при
неполнофазном режиме работы оборудования такие же или немного меньше, чем при
полнофазном режиме, то кратковременные ОВ на сближенные линии связи ВЛ СВН,
связанной с неполнофазно включенным автотрансформатором или шунтирующим
реактором, будут не выше допустимых.

4.2.6. Длительные ОВ определяются током в земле, протекающим
вдоль ВЛ при неполнофазном режиме работы связанного с ней автотрансформатора
или шунтирующего реактора и равным утроенному току нулевой последовательности I₀.
При изолированных и односторонне заземленных на анкерных участках грозозащитных
тросах длительные ОВ U_дов
на сближенных с линией СВН линиях связи определяют как:

U_дов = U_ков·3 I₀ /I_кз,

где                          U_ков —
кратковременное значение ОВ, принимаемое в соответствии с проектом ВЛ СВН для
данной линии связи;

I_кз
— ток однофазного КЗ, протекающий вдоль ВЛ на участке сближения с ЛС,
принимаемый в соответствии с проектом и равный утроенному току нулевой
последовательности при этом КЗ.

Если проект данной линии в части защиты АС от влияния
отсутствует, U_ков принимают равным 1200 В (максимальные
значения из расчетных в проектах), а I_кз — в соответствии с
расчетом для схемы замещения.

4.2.7. Для ВЛ СВН с заземленными проводящими грозозащитными
тросами длительное ОВ снижается в соответствии с коэффициентом экранирования,
равным 0,6 для ВЛ с одним заземленным тросом, 0,52 — с двумя.

4.2.8. Мешающие влияния ВЛ СВН на сближенные ЛС при
неполнофазных режимах работы автотрансформатора или шунтирующего реактора
определяются возрастанием тока в земле, т.е. утроенным током нулевой
последовательности вдоль этой линии.

При изолированных и односторонне заземленных на анкерных
участках грозозащитных тросах U_мв определяют как:

U_мв = U_мв.пр·3I₀ / I_{з.расч’}

где                          U_мв —
уровень MB при неполнофазном режиме работы автотрансформатора или шунтирующего
реактора;

U_мв.пр —
проектный уровень MB для данной ЛС;

I_з.расч —
расчетный ток в нейтрали автотрансформатора или вдоль линии, принимаемый при
проектировании для линий 220-330 кВ — 10 А, для 400-500 кВ — 15 А, для 750 кВ —
20 А.

Для ВЛ СВН с заземленными проводящими грозозащитными тросами
U_мв снижается.

4.2.9. Снижение длительных ОВ и MB при неполнофазном режиме
работы автотрансформатора или шунтирующего реактора, если они превышают
допустимые значения, обеспечивают путем уменьшения тока в земле вдоль линии
следующими способами:

снижением индуктивного сопротивления системы, примыкающей к
месту неполнофазного включения оборудования, например, подключением
дополнительно автотрансформаторов или трансформаторов на холостом ходу, у
которых хотя бы одна из обмоток соединена по схеме «треугольник»;

симметрированием напряжений путем пофазного регулирования
коэффициентов трансформации у автотрансформаторов на конце линии, примыкающем к
месту неполнофазного включения оборудования, и в отдельных случаях — на ее
противоположном конце;

увеличением числа параллельных автотрансформаторов или
отходящих линий, подключенных к месту неполнофазного включения
автотрансформатора или шунтирующего реактора;

повышением индуктивного сопротивления системы, примыкающей к
противоположному от места неполнофазного включения оборудования концу рассматриваемой
ВЛ СВН путем, например, отключения части автотрансформаторов или отходящих
линий.

4.2.10. Если приведенные выше мероприятия недостаточно
ограничивают MB, то для радиофикационных ЛС, а также линий местной телефонной
связи по согласованию с ЭТУС допускается на время неполнофазного режима работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора превышение нормируемого уровня МВ,
но не более чем в 1,5-2,0 раза.

4.3. Указания по обеспечению
работы грозозащитных тросов ВЛ СВН при неполнофазных режимах работы
автотрансформаторов или шунтирующих реакторов

4.3.1. Для изолированных и заземленных с одного конца
анкерного пролета участков тросов, которые обычно подвешиваются на одном
изоляторе, шунтированном искровым промежутком 40 мм, длина анкерного пролета в километрах,
для которого не требуется принимать специальные меры по исключению возможности
горения дуги, составит:

I = 0,16 / (3I₀·0,25) = 0,213/I₀ или I·I₀ = 0,21,

где I₀ — ток нулевой последовательности
вдоль линии при неполнофазном включении автотрансформатора или шунтирующего
реактора, кА,

При неполнофазном режиме работы шунтирующего реактора, когда
ток нулевой последовательности линии находится в пределах 15-20 А, при длине
анкерного пролета около 10-12 км обеспечится успешное гашение дуги. В случаях превышения
указанных значений одной из этих величин следует провести специальные
мероприятия.

При неполнофазном режиме работы автотрансформатора в
развитой сети, когда от подстанции, где он установлен, отходят другие линии,
или установлены другие автотрансформаторы и трансформаторы с суммарной
мощностью обмоток, соединенных по схеме «треугольник», близкой или
выше мощности такой обмотки у неполнофазно включенного AT, условия работы ИП на
изоляторах грозозащитных тросов аналогичны изложенному выше.

4.3.2. В неразвитых схемах, где ток нулевой
последовательности вдоль ВЛ высок, проводят специальные мероприятия:

заземление изолированных концов участков тросов и на втором
конце анкерного участка линии;

секционирование троса по длине анкерного пролета линии на
два и более изолированных участка путем врезки в трос в одном-двух местах рядом
с изолирующей подвеской троса изолятора, шунтированного искровым промежутком
(ИП), и заземление вновь образованного участка шунтированием подвесного
изолятора в этой точке.

4.3.3. При использовании проводящих грозозащитных тросов,
заземленных по концам и в промежуточных точках линии, при неполнофазных режимах
работы ШР специальных мероприятий не требуется, так как искровые промежутки на
гирляндах изоляторов тросов в этом случае на порядок больше, а напряжение на
тросе вдоль линии повышается по сравнению с предыдущим случаем немного.

При неполнофазном режиме работы автотрансформатора
напряжения на тросах в промежуточных между местами заземления точках заметно
выше и могут достигать 1,0-2,0 кВ, поэтому следует дополнительно заземлять
тросы в этих точках через высокочастотные дроссели. Однако возможность такого
повышения необходимо проверять расчетом.

4.3.4. В случае невыполнения на линии указанных специальных
мероприятий при неполнофазном режиме работы автотрансформатора следует
соответственно ограничить его нагрузку.

4.4. Указания по обеспечению
функционирования релейной зашиты при неполнофазных режимах работы
автотрансформаторов или шунтирующих реакторов

4.4.1. Для применения длительного неполнофазного режима
работы автотрансформатора или шунтирующего реактора на данной подстанции
необходимо проверять отстройку установленных значений уставок релейной защиты
от параметров несимметрии, обусловленных указанными режимами, и в случае их несоответствия
скорректировать их или вывести из работы соответствующее устройство релейной
защиты, обеспечив его резервирование.

4.4.2. Проверять следует уставки устройств релейной защиты
элементов подстанции с неполнофазно работающим автотрансформатором или шунтирующим
реактором, а также элементов концевых подстанций в пределах выбранного по п.
2.1.1 фрагмента сети.

4.4.3. Из многочисленных различных типов
устройств, используемых для защиты элементов подстанции и линии, следует
проверять уставки только тех защит и устройств, которые обладают низкими
уставками по длительным токам и напряжениям обратной и нулевой
последовательностей. Если существующие уставки устройств релейной защиты не
отстроены от несимметрии в длительном неполнофазном режиме работы оборудования,
то следует прежде всего проверить возможность их допустимого загрубления. При
недопустимости такого загрубления, что может иметь место при неполнофазном
режиме работы автотрансформатора, следует рассмотреть возможность снижения
мощности, передаваемой по цепи автотрансформатора, работающего неполным числом
фаз, или вывода отдельных видов защит.

4.4.4. Проверку отстройки уставок релейной защиты в
длительных неполнофазных режимах производят по расчетным значениям токов и
напряжений. Уставки релейной защиты могут быть скорректированы после
практического осуществления неполнофазного режима.

Исходными являются схемы замещения прямой и нулевой
последовательностей сети. При этом индуктивные сопротивления элементов схем
прямой и обратной последовательностей могут приниматься одинаковыми, а активные
сопротивления — равными нулю.

Значения переходных ЭДС генераторов должны обеспечивать
заданный ток полнофазного нагрузочного режима в месте последующего разрыва фазы
автотрансформатора. В расчетах неполнофазного режима шунтирующего реактора ЭДС
всех генераторов могут быть приняты равными наибольшему рабочему напряжению.

4.4.5. С защитами автотрансформатора производятся следующие
действия:

4.4.5.1. При выполнении двухступенчатой
дистанционной защиты, устанавливаемой на автотрансформаторе, работающем тремя
или двумя фазами, с использованием электромеханических реле проверяют отстройку
пусковых органов устройства блокировки при качаниях типа КРБ (от качаний) от
несимметрии, возникающей в длительном неполнофазном режиме, так как данное
устройство реагирует на сочетание величин обратной и нулевой
последовательностей. При отсутствии отстройки существующих пусковых органов и
недопустимости их дальнейшего загрубления либо ограничивают мощность, передаваемую
по цепи автотрансформатора, работающего неполным числом фаз (см. п.
4.4.3), либо заменяют устройство блокировки при качаниях типа КРБ
устройством, реагирующим на приращение тока обратной последовательности (данное
устройство поставляется фирмой «ЭКРА», г. Чебоксары в виде отдельного
блока).

4.4.5.2. Проверяют уставки трехступенчатой токовой защиты
нулевой последовательности, установленной на автотрансформаторе, с учетом
условий короткого замыкания в неполно-фазном режиме и отстройку уставки третьей
ступени от тока нулевой последовательности в длительном неполнофазном режиме
автотрансформатора или шунтирующего реактора.

При отсутствии отстройки уставок ступеней рассматриваемой
токовой защиты нулевой последовательности, установленной на автотрансформаторе,
работающем тремя или двумя фазами, и невозможности дальнейшего загрубления этих
уставок либо ограничивают мощность, передаваемую по цепи автотрансформатора,
работающего неполным числом фаз, либо устанавливают контроль срабатывания
указанных ступеней токовой защиты нулевой последовательности с помощью
устройства блокировки при качаниях, реагирующего на ΔI₂.
При выполнении релейной защиты на интегральных микросхемах (в шкафах серии
ШЭ2100) можно использовать данное устройство, входящее в состав дистанционной
защиты (ШЭ2102), а при выполнении дистанционной защиты на электромеханических
реле можно использовать это устройство при применении его вместо устройства
блокировки при качаниях типа КРБ (см. п.
4.4.5.1).

4.4.5.3. Выводят из действия путем отсоединения цепей
напряжения защиту от напряжения нулевой последовательности (3U₀)
обмотки низшего напряжения автотрансформатора, работающего двумя фазами, так
как при этом на выводах вторичной обмотки трансформатора напряжения,
соединенной в разомкнутый треугольник, из-за отсутствия одной фазы
автотрансформатора появляется большое напряжение.

4.4.5.4. При неполнофазной работе автотрансформатора выводят
из действия установленную на нем защиту от неполно-фазного режима.

4.4.5.5. Осуществляют проверку отстройки уставки по току
обратной последовательности защиты, установленной на AT.

4.4.6. Защиты шунтирующего и компенсационного реакторов
проверяют отстройку уставок двухступенчатой токовой защиты нулевой
последовательности, установленной на шунтирующем реакторе, при работе данного
или другого шунтирующего реактора или автотрансформатора двумя фазами. При
отсутствии отстройки уставок ступеней данной защиты и недопустимости их
дальнейшего загрубления вторичную ступень токовой защиты нулевой
последовательности выводят из действия.

4.4.7. Защиты вольтодобавочных трансформаторов
продольного и продольно-поперечного регулирования. В комплекте защит обмоток
вольтодобавочного трансформатора продольно-поперечного регулирования
предусмотрено реле от внутренних повреждений, реагирующее на фазный ток с
торможением от тока нулевой последовательности для отстройки от коротких
замыканий на сторонах высшего и среднего напряжений автотрансформатора. При
этом протекание тока нулевой последовательности неполнофазного режима работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора должно загрубить это реле.
Проверяют степень его загрубления и, если возможно, изменяют коэффициент
торможения для повышения отстройки реле в этом режиме.

4.4.8. Защита шин и ошиновок. Во всех дифференциальных защитах
шин выводится устройство контроля целостности токовых цепей.

4.4.9. Защиты синхронных компенсаторов. По условиям нагрева
ротора синхронного компенсатора не допускается протекание в его цепи тока
обратной последовательности, превышающего 5% номинального тока. При соблюдении
этого требования нет необходимости проверки отстройки защиты обратной
последовательности синхронного компенсатора от несимметрии в длительном
неполнофазном режиме автотрансформатора и шунтирующего реактора. Проверяют
уставку ступени данной защиты для обеспечения необходимой чувствительности при
коротком замыкании в зоне дальнего резервирования в условиях неполнофазного
режима.

4.4.10. Защиты линии. Для основной ВЧ защиты линии: если
пусковые органы аппаратуры ВЧ канала не могут быть отстроены от несимметрии,
появляющейся при длительном неполнофазном режиме работы автотрансформатора или
шунтирующего реактора, то ее необходимо вывести из действия. При этом для
отстройки защиты следует учитывать возможность, с одной стороны, загрубления
пусковых органов защиты в допустимых пределах, а с другой, — снижения уровня
несимметрии путем ограничения мощности, передаваемой по цепи
автотрансформатора, работающего неполным числом фаз.

При выполнении трехступенчатой дистанционной защиты линии на
электромеханических реле следует проверять отстройку пусковых органов
блокировки при качаниях типа КРБ от несимметрии в неполнофазном режиме
автотрансформатора или шунтирующего реактора и при необходимости загрубить их в
допустимых пределах. Если последнее не обеспечивает отстройку, то следует
рассматривать возможность ограничения мощности, передаваемой по цепи
автотрансформатора, работающего неполным числом фаз, а также замены устройства
блокировки типа

КРБ устройством, реагирующим на ΔI₂
(аналогично решению в п. 4.4.5.1).

Проверяется отстройка уставки четырехступенчатой токовой
защиты нулевой последовательности с учетом условий короткого замыкания (для
первой и второй ступеней), а также отстройка уставок третьей и четвертой
ступеней от тока нулевой последовательности при длительном неполнофазном режиме
автотрансформатора и шунтирующего реактора.

При отсутствии отстройки уставок четвертой и третьей
ступеней защиты рассматривается возможность ограничения мощности, протекающей
по цепи автотрансформатора, работающего неполным числом фаз.

4.5. Указания по обеспечению
зашиты от повышений напряжения подстанции при неполнофазных режимах работы ее
автотрансформаторов или шунтируюших реакторов

4.5.1. Уточняют уставки по напряжению и времени защиты от
повышений напряжений подстанции при неполнофазных режимах работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора с учетом изменения расчетных
условий, принятых при ее проектировании, на текущий момент (появление
неполнофазности и дополнительное повышение напряжения из-за этого) и возможного
вывода защитной аппаратуры в фазах с отключенным оборудованием.

4.5.2. Для ограничения квазистационарных
перенапряжений при неполнофазном включении ШР выполняют дополнительно следующие
мероприятия:

4.5.2.1. Плановое включение и отключение линии осуществляют
так, чтобы в период одностороннего включения линии неполнофазно включенный ШР
находился на включаемом под напряжение конце линии.

4.5.2.2. Для обеспечения аналогичного порядка включения при
ОАПВ или ТАПВ изменяют выдержки времени на полукомплектах АПВ по концам линии.

4.5.2.3. При коротких замыканиях на линии используют
передачу телесигнала от релейной защиты конца линии, где применено неполнофазное
включение ШР, на отключение ее противоположного конца или ускорение его
релейных защит, а в некоторых случаях — и с задержкой отключения конца с
неполнофазно включенным ШР.

4.5.2.4. Вводят задержку по времени срабатывания первых
ступеней релейных защит на конце линии с неполнофазно включенным ШР так, чтобы
задержка перекрывала возможную каскадноcть отключения линии вследствие разброса
в действии полукомплектов релейной защиты и выключателей по концам линии.

4.5.2.5. При применении неполнофазного режима работы ШР на
тупиковой подстанции отключение линии от ее релейных защит осуществляют на
стороне среднего напряжения автотрансформатора.

4.5.2.6. При квазистационарных перенапряжениях, превышающих
допустимые по условиям гашения дуги сопровождающие тока в вентильном разряднике
или по термической стойкости нелинейных ограничителей перенапряжений, выводят
из действия ОАПВ и ТАПВ. При этом исключается возможность появления наиболее
тяжелого расчетного случая — трехфазного отключения линии после неуспешного автоматического
повторного включения.

4.5.3. При неполнофазном включении
автотрансформатора возможно небольшое (2-3%) повышение установившихся
перенапряжений, если линия односторонне включается со стороны ПС с неполнофазно
включенным AT. Однако это повышение находится в пределах допустимого запаса,
принимаемого при проектировании электропередач.

4.5.4. Если неполнофазное включение AT применяют для
единственной на ПС группы трансформаторов или реакторов, то при определенных
условиях возникает режим неполнофазного включения линии с возможностью
появления на линиях с ШР резонансных перенапряжений на отключенной фазе ВЛ.

Для ограничения длительности таких повышений напряжений во
вторую ступень типовой автоматики от повышения напряжения можно дополнительно
ввести промежуточное реле или реле времени со второй выдержкой времени
автоматики (10-15 с), с которой она должна действовать на отключение одного из
включенных реакторов на любом конце линии или включение в нейтралях всех ШР
компенсационных реакторов, если они установлены. В проектах линий СВН последних
лет указанная модернизация автоматики от повышения напряжения (АПН)
предусматривается уже при проектировании и сооружении линии,

4.5.5. При неполнофазно включенном ШР коммутационные
перенапряжения на фазах без ШР имеют такое же значение, как и при отключении
всей группы ШР, а на фазах с ШР — как при ее наличии,

Если коммутационные перенапряжения на фазе ВЛ с отключенной
фазой ШР превышают допустимый уровень, то рекомендуется одно из следующих
мероприятий или их сочетание:

4.5.5.1. Демонтаж или отсоединение спуска от ошиновки
реактора к его вводу с последующим подключением обратно выключателем или
разъединителем оставшейся части ошиновки вместе с разрядником (ОПН). При этом
следует помнить, что в одноименных фазах различного оборудования должны стоять
защитные аппараты с одинаковым уровнем защиты (по два разрядника или по два
ОПН).

4.5.5.2. Вводят задержку по времени в релейные защиты и
линейную автоматику так, чтобы конец линии с неполнофазно включенным ШР
включался первым и отключался последним (аналогично п. 4.5.2).

4.5.5.3. Если при программированном включении и отключении
линии коммутационные перенапряжения не превышают минимального значения
пробивного напряжения ИП, то устанавливают на натяжной гирлянде линейного
портала подстанции в фазе, где ШР отсоединен, защитный воздушный ИП,

Пробивное напряжение ИП рекомендуется выбирать с
вероятностью 0,997 (35) равным по отношению к наибольшему рабочему напряжению:

2,7 — для ВЛ 330 кВ;

2,5 — для ВЛ 500 кВ;

2,1 — для ВЛ 750 кВ.

Для распределительных устройств со сниженными уровнями
изоляции, защищаемых ограничителями перенапряжений нелинейными с. уровнем
ограничения не более 1,8, ИП не применяются.

4.5.6. На значения коммутационных перенапряжений в линии
неполнофазное включение AT практически не влияет, поэтому в этом случае
дополнительные мероприятия по их ограничению не выполняют.

4.5.7. Отключение вместе с фазой ШР ее разрядника наиболее
заметно влияет на защиту от набегающих волн грозовых перенапряжений оставшейся
цепи ШР, надежность которой может снизиться почти вдвое. Однако надежность
грозозащиты остальной части ПС снижается всего на 10-20% в зависимости от
стадии ее развития (развитости примыкающей сети). Поэтому, если это не требуется
для ограничения коммутационных перенапряжений, можно не выполнять
пересоединения ошиновки, особенно если вывод ШР осуществляется на срок до 1
мес.

4.5.8. Для ПС в тупиковом режиме с одним AT при
неполнофазном включении AT для сохранения в грозозащите ПС разрядника
выведенной фазы AT отсоединяют спуски от шин к выводам отсоединяемой фазы AT и
ошиновку, соединяющую выводы его обмотки низшего напряжения с другими фазами.
После этого собирают схему обратно включением выключателей и разъединителей.
При этом разрядники на обмотке низшего напряжения AT, соединенной в открытый
треугольник, сохраняют присоединенными к открытым концам этой обмотки
включенных фаз AT.

Эти мероприятия по сохранению надежности грозозащиты ПС с
неполнофазным AT выбирают в зависимости от сезона, этапа развития схемы ПС и
возможной длительности этого режима.

4.6. Указания по обеспечению
электробезопасности и термической стойкости заземляющих устройств
распределительных устройств подстанций при неполнофазных режимах работы
автотрансформаторов и шунтирующих реакторов

4.6.1. При неполнофазной работе AT или ШР
для обеспечения термической стойкости ЗУ длительный ток при входном
сопротивлении ЗУ относительно ввода тока R₀ =0,25 Ом не
должен превышать 650 А.

При отличии сопротивления ЗУ, равного R_n
от приведенного, допустимый ток определяется как

I_доп = R₀ · I₀/ R_n

4.6.2. Для длительной работы подстанции в неполнофазных
режимах работы AT или ШР допустимое напряжение прикосновения U не должно
превышать 36 В. При равномерной сетке из заземляющих электродов, охватывающей
всю территорию ОРУ, и входном сопротивлении ЗУ 0,25 Ом это значение не должно
быть превышено ни в одной точке ЗУ при токе до 550 А. При отличии сопротивления
ЗУ от указанного значения допустимый ток пересчитывают по формуле п. 4.6.1. Входное сопротивление определяют
либо непосредственным измерением в ОРУ перед переводом в неполнофазный режим,
либо по данным проекта. В последнем случае, учитывая коррозию заземляющих
электродов, значение сопротивления увеличивается на 10-20% в зависимости от
срока службы ЗУ.

4.6.3. Следует учесть, что указанные токи определены при
условии, что заземляющие спуски AT или ШР присоединены в месте пересечения
горизонтальных электродов ЗУ, прокладываемых под прямым углом по четырем
направлениям от места присоединения заземляющих спусков.

При решении вопроса о применении неполнофазных режимов
работы AT или ШР проверяют целостность и способ присоединения заземляющих
спусков к электродам ЗУ, так как заземляющие спуски могут быть присоединены и
вблизи мест пересечения горизонтальных и вертикальных заземлителей. Если
заземляющий спуск присоединен к ЗУ не в месте пересечения заземлителей, то его
или пересоединяют в место пересечения, либо от места присоединения заземляющего
спуска прокладывают два дополнительных заземлителя к сетке заземлителя ЗУ.

4.6.4. Если с учетом естественных
заземлителей (железобетонных фундаментов и т.п.) ЗУ при расположении его в
пределах территории размещения оборудования не удовлетворяет требуемым значениям
электрических характеристик (по току или сопротивлению), а в зоне расположения
подстанции возможно сооружение заземления с требуемыми характеристиками, то ЗУ
расширяют за пределы территории размещения оборудования. Расширение производят
прокладкой дополнительных горизонтальных заземлителей, соединенных с основным
не менее чем в четырех местах при расширении основного ЗУ во все стороны и в
двух — во всех остальных случаях.

4.6.5. Если требуемые характеристики ЗУ не могут быть
обеспечены его расширением в пределах территории подстанции, то сооружают
выносной локальный заземлитель, расположив его вблизи подстанции в местах с
низким удельным сопротивлением грунта.

Локальный заземлитель представляет собой горизонтальный
заземлитель с вертикальными заземлителями либо без них, который выполняется в
виде многоугольника с тупыми или скошенными углами, прокладываемый на глубине
не менее 1 м. При возможности противоположные стороны локального заземлителя
соединены горизонтальными заземлителями. Соединение этого заземлителя с
основным ЗУ осуществляют с помощью не менее двух горизонтальных заземлителей
(при расстоянии до 500 м), воздушных или кабельных линий. Продольное
сопротивление воздушных или кабельных линий выбирают таким, чтобы было
обеспечено эффективное использование выносного заземлителя. Его территорию в
местах частого нахождения людей или животных огораживают.

4.6.6. Если ЗУ спроектировано по напряжению
прикосновения, то проверку термической стойкости контура при длительном
неполнофазном режиме проводят исходя из предельной температуры нагрева контура
80°С (вместо 400°С, принятых при расчете этого контура при проектировании).

5. УКАЗАНИЯ ПО ИЗМЕНЕНИЮ СХЕМЫ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА ПОДСТАНЦИИ ДЛЯ
ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПРИМЕНЕНИЯ НЕПОЛНОФАЗНЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ И
ШУНТИРУЮЩИХ РЕАКТОРОВ

5.1 . Для обеспечения возможности применения
неполнофазных режимов работы выведенную фазу данного автотрансформатора или
шунтирующего реактора отсоединяют от ошиновки: AT — со стороны выводов всех
трех обмоток и групповой нейтрали, ШР — со стороны выводов высокого напряжения
и групповой нейтрали. Выводы обмотки низшего напряжения выведенной фазы AT
отсоединяют от соответствующих выводов обмоток других фаз, Все отсоединенные
выводы AT или ШР до выкатки их из ячейки заземляют переносными заземляющими
проводниками.

Указанное осуществляют: для гибкой ошиновки — путем
отсоединения на двух концах и демонтажа спуска от ошиновки к выводу
автотрансформатора или шунтирующего реактора, для жесткой — путем демонтажа
соответствующего участка шинопровода.

5.2. Выполнение мероприятий по п.
5.1 позволяет использовать в системе защиты от перенапряжений разрядники
отключенных фаз соответствующего оборудования.

После демонтажа спусков отключенные разъединители и
выключатели в цепи AT или ШР включают обратно.

5.3. Если фаза автотрансформатора или шунтирующего реактора
или ее элементы, например вводы, имеют прогрессирующие дефекты, а трехфазное
отключение этого оборудования приводит к выводу из работы линии электропередачи
и нарушению электроснабжения, то для сокращения времени его перевода в
неполнофазный режим работы выключатели и разъединители в его цепях переводят на
пофазное управление.

5.4. При возникновении ограничения передаваемой мощности,
обусловленного требованиями электробезопасности или термической стойкости ЗУ
распределительного устройства при протекании через него тока от общей нейтрали
автотрансформатора или шунтирующего реактора, следует принять меры по снижению
входного сопротивления ЗУ. Это может быть выполнено путем его расширения или
сооружения выносного заземлителя в соответствии с пп. 4.6.4-4.6.6.
Временно может быть проложен провод, соединяющий этот заземлитель с ЗУ, по
поверхности земли, с соблюдением требований ПТБ.

5.5. Типовое устройство контроля изоляции вводов (КИВ) на
высоковольтных вводах при неполнофазном режиме работы автотрансформатора или
шунтирующего реактора выводят из работы.

5.6. При длительных неполнофазных режимах работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора двухэлементные счетчики
электрической энергии на присоединениях в зоне неполнофазно включенного
оборудования заменяют на три однофазных счетчика — по одному на каждую фазу.
Это обусловлено тем, что двухэлементные счетчики не учитывают токи нулевой
последовательности.

5.7. Для перевода в неполнофазный режим работы
автотрансформатора или шунтирующего реактора с промежуточным выводом питание
собственных нужд и местных потребителей от обмотки AT, соединенной по схеме
«треугольник», или ответвления ШР переводят на резервный источник
питания (от другого AT, ШР или линий от других подстанций).

5.8. Дифференциальную защиту реактора или автотрансформатора
для неполнофазного режима работы предварительно выполняют пофазной. Резервную
защиту по току нулевой последовательности в случае неполнофазного режима работы
AT — загрубляют, а ШР — выводят из работы.

5.9. При переводе AT или ШР в неполнофазный режим может на
10-20% повышаться напряженность электрического поля вблизи крайних фаз ошиновок
на участках, где отключена одна ее фаза, большие значения относятся к
отключению средней фазы. На этих участках сокращают продолжительность обхода
дежурным персоналом, а при производстве ремонтных работ производят
дополнительное экранирование рабочих мест переносными экранами.

5.10. Питание собственных нужд подстанции, если оно
производилось от обмотки переводимого в неполнофазный режим работы AT или ШР,
переводят на обмотки других трансформаторов ПС или схему питания от резервных
линий 10-35 кВ. Если это по каким-либо причинам невозможно, то схема
собственных нужд тоже переводится в неполнофазный режим работы с изменением
настройки релейных защит.

5.11. При установке в нейтрали автотрансформатора
реакторно-резисторных устройств для ограничения токов короткого замыкания при
переводе AT в неполнофазный режим указанные устройства шунтируют
(разъединителем).

5.12. Если между точками заземления трансформаторов
напряжения, измерительных приборов и устройств релейной защиты при
неполнофазном режиме работы оборудования возможна большая разность потенциалов,
то для выравнивания потенциалов параллельно контрольным кабелям по поверхности
земли прокладывают сталеалюминиевый провод большего, чем оболочка контрольного
кабеля, сечения.

6. УКАЗАНИЯ ПО ВЕДЕНИЮ РЕЖИМОВ
ЛИНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ С НЕПОЛНОФАЗНО ВКЛЮЧЕННЫМ АВТОТРАНСФОРМАТОРОМ ИЛИ
ШУНТИРУЮЩИМ РЕАКТОРОМ

6.1. Соответствующие параметры несимметрии, превышающие
допустимые значения, снижают путем изменения схемы (количества генераторов,
включенных трансформаторов, в том числе и холостых, отходящих линий). Если
этого недостаточно, то применяют симметрирование режима сети пофазным
изменением коэффициентов трансформации автотрансформаторов.

6.2. Учитывая возможность увеличения других параметров
несимметрии при снижении ограничиваемого параметра путем изменения схемы или
симметрирования, контролируют изменения всех параметров несимметрии. Из
изменений схем и условий симметрирования выбирают то их сочетание, при котором
превышение допустимых значений минимальны или отсутствуют.

6.3. В случае, когда в расчетной схеме
параметры несимметрии превышают допустимые значения, более детально анализируют
реально возможный суточный график нагрузки примыкающих линии, так как
допустимые параметры несимметрии для некоторых воздействий, например нагрева
генераторов или опасных влияний на линии связи, сильно зависят от длительности
существования несимметрии и нагрузки линии.

Используя возможный график нагрузки, строят зависимость
параметров несимметрии от времени суток и сравнивают с имеющимися ограничениями
по несимметрии (по допустимым опасным влияниям длительностью до и более двух
часов, по токам обратной последовательности в генераторах близко расположенных
электростанций и по токам настройки фильтр-реле, если они имеются).

6.4. В соответствии с п. 6.3
выбирают один из следующих способов использования AT при неполнофазном режиме
его работы:

постоянное включение AT с разгрузкой генераторов в отправной
энергосистеме и линий на величину, обеспечивающую соответствие нагрузки данной
ВА СВН допустимым по несимметрии токов и напряжений значениям, может
применяться до начала ремонтных работ на автотрансформаторе;

включение AT в заданный период времени, допускающий
повышенные уровни несимметрии (на 2 ч — по опасным влияниям на линии связи, на
2-4 ч — по условиям нагрева турбогенераторов), может быть осуществлено во время
ремонтных работ на AT, если жестко регламентировать время их перерыва и
включения линии в работу.

6.5. Следует иметь в виду, что при неполнофазном режиме
работы шунтирующего реактора параметры несимметрии определяются только его
током и не зависят от мощности, передаваемой по линии.

6.6. Пример расчета и выполнения мероприятий для введения
неполнофазного режима работы шунтирующего реактора 750 кВ, установленного на
линии электропередачи 750 кВ, приведен в приложении
2.

7. ПРОТОКОЛ
ВВЕДЕНИЯ НЕПОЛНОФАЗНОГО РЕЖИМА РАБОТЫ АВТОТРАНСФОРМАТОРА (ШУНТИРУЮЩЕГО
РЕАКТОРА) НА ПОДСТАНЦИИ

1. Исходная схема электрических
соединений на ПС (до введения неполнофазного режима работы оборудования) в
рабочем режиме — описание или чертеж.

2. Создаваемая схема электрических соединений на ПС (после произведения
необходимых переключений на момент введения неполнофазного режима работы
оборудования) — описание или чертеж.

3. Выполняемые мероприятия:

3.1. Определение возможности симметрирования и его способ.

Приложение 1

КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХ ПРОГРАММ ДЛЯ ЭВМ,
ПРИМЕНЯЕМЫХ ЛАЯ РАСЧЕТОВ НЕПОЛНОФАЗНЫХ РЕЖИМОВ

Для расчета несимметричных установившихся режимов трехфазных
сетей можно применять программу «Фазан» — фазный анализатор несимметрии,
разработанную Смоленским филиалом МЭИ. Программа позволяет учесть многие
конструктивные особенности воздушных линий электропередачи, особенно для
напряжений 330 кВ и выше (влияние грозозащитных тросов, схему подвески фаз и их
транспозиции, реальные длины участков транспозиции и др.), нетрехфазные
фрагменты сети и трехфазных элементов, работающих в неполнофазных режимах, а
также пофазно различную нагрузку электроприемников. Особенно важно, что
программа позволяет определять напряжения на грозозащитных тросах, токи при их
перекрытии, экранирующий эффект проводящих тросов. Кроме того, в программе,
задавая конструктивные параметры линии, можно получить ее удельные параметры
как по фазам, так и по последовательностям. Она предназначена в основном для
сетей напряжением 220 кВ и выше, но может применяться и для анализа сетей с
более низким классом напряжения, например, цеховых.

Особенностью программы является то, что схема замещения сети
составляется не из традиционных ветвей, характеризуемых комплексным
сопротивлением и, возможно, коэффициентом трансформации, а из многополюсников.
Многополюсником можно объявить как отдельный физический элемент сети, например,
трансформатор или ВЛ, так и целую схему произвольной сложности, которая в свою
очередь может быть составлена как из традиционных ветвей, так и из
многополюсников.

Составлять схему замещения для многополюсника в общем случае
не требуется: он может быть описан своими конструктивными параметрами.

Программа предназначена для IBM — совместимых ЭВМ,
укомплектованных сопроцессором. Она позволяет выполнять расчеты установившихся
режимов: нормальных (с учетом несимметрии параметров элементов) и
(после)аварийных, установившихся после одно- и многократных сложных
повреждений, причем сложность повреждений не ограничивается. Расчет как
нормальных, так и (после) аварийных режимов ведется по единому итерационному
алгоритму путем решения уравнения баланса мощностей в наиболее полной,
нелинейной постановке.

Предельная сложность системы характеризуется следующими
параметрами: 120 многополюсников (в среднем по три трехфазных полюса в каждом),
100 узлов (в среднем по три фазы в каждом). Программа написана на ФОРТРАНе-77
(версия 3.2).

Программа может быть использована для решения следующего
круга задач:

расчет эквивалентных электрических параметров ВЛ с
известными конструктивными характеристиками;

расчет П-образных схем замещения произвольных трехфазных
двухполюсников: двухобмоточных трансформаторов, ВЛ и т.п.;

анализ распределения токов и напряжений вдоль силовых фаз и
тросов ВЛ;

расчет режима в сложной трехфазной сети, возникающего в
циклах ОАПВ и при иных неполнофазных режимах;

обнаружение возможности резонанса напряжений на ВЛ;

определение значений наведенных напряжений на отключенных во
время ремонта фазах;

вычисление значений стекающих в месте повреждения токов на
неотключенных фазах;

оценка эффективности мероприятий по симметрированию
нормальных и послеаварийных режимов;

расчет уставок релейной защиты, в том числе в низковольтных
сетях.

Для проверки и уточнения параметров релейной защиты расчеты
могут быть выполнены также с использованием персональных ЭВМ с помощью версии
программы ТКЗ-3000, разработанной в Сибирском институте
«Энергосетьпроект». Программа позволяет производить расчеты
электрических величин при повреждениях в сложной трехфазной симметричной сети
любого напряжения и рассчитывать уставки релейной защиты. Она позволяет
моделировать сеть объемом до 3000 узлов и 7500 ветвей. Количество ветвей,
связанных взаимоиндукцией в схеме нулевой последовательности, — до 2000;
максимальное количество в одной группе электромагнитно связанных ветвей — 20. С
ее помощью можно рассчитывать все виды электрических величин в симметричных и
фазных составляющих, а также всевозможные отношения U/I при однократных
продольных и поперечных видах несимметрии с учетом активных сопротивлений и
отличия сопротивлений прямой и обратной, а также нулевой последовательностей.
При этом можно производить коммутацию, а также изменять параметры элементов
сети в отдельных режимах вариантных расчетов.

Разработан специализированный редактор ввода заданий,
позволяющий формировать задание на расчет в диалоговом режиме. Результаты
расчетов помещаются в стандартный файл. Форматы вывода могут быть различными.

Базовый комплект программы позволяет производить расчет
токовых ступенчатых защит от замыканий на землю (отстройка, согласование,
проверка чувствительности, оценка срабатывания реле мощности).

Базовый комплект имеет мощные диалоговые средства ввода и
поддержки сетевой информации. Подсистема эквивалентирования позволяет привести
сеть к любому числу узлов, а также строить новую сеть на основе полученного
эквивалента.

Для использования комплекса требуется ПЭВМ IBM RС/AT со
свободной оперативной памятью не менее 540 кбайт и свободным пространством на
жестком диске не менее 3 Мбайт.

Модули по расчету электрических величин при сложных
повреждениях в электрической сети позволяют выполнять расчеты электрических
величин при неограниченном количестве одновременных повреждений в сети, как то:
короткие замыкания в узлах схемы, короткие замыкания в промежуточных точках
ветвей (линии), обрыв ветвей, обрыв ветви с одновременным замыканием в месте
обрыва (в качестве одного элементарного повреждения), замыкания между фазами
разных цепей. Замыкания при этом могут быть металлическими или через переходное
сопротивление.

Указанные возможности обеспечены тем, что сеть
представляется для расчета в фазных координатах при задании сетевых исходных
данных в виде схем отдельных последовательностей.

Для удобства пользователя при решении задачи составляется
для схемы трехфазной сети матрица узловых проводимостей. При этом используется
алгоритм Гаусса оптимального исключения переменных величин с хранением в памяти
только ненулевых элементов.

В программе предусмотрено несколько возможностей учета
предшествующего режима.

Во всех программах (если это требуется) для расчета
неполнофазных режимов линий электропередачи можно задавать удельные параметры
по прямой, обратной и нулевой последовательностям элементов электрической сети.

Наиболее точно турбогенераторы для токов обратной
последовательности могут учитываться сопротивлением обратной последовательности
Х2, равным примерно 1,22 сверхпереходного сопротивления Xd»,
однако допустимо принимать Х2 = Xd», так как это на результаты
влияет только в пределах точности расчета.

При замещении генераторов переходными ЭДС и сопротивлениями
было получено низкое значение напряжения обратной последовательности на их
выводах, в связи с чем расчеты можно производить, исходя из условия U_r = const по прямой
последовательности, но при этом схема замещения генераторов по обратной
последовательности остается прежней и значение несимметрии практически не
меняется.

Для линий электропередачи могут задаваться также параметры
П-образной схемы замещения по участкам транспозиции или по всей длине по всем
последовательностям.

Приложение 2

ПРИМЕР РАСЧЕТА И ВЫПОЛНЕНИЯ МЕРОПРИЯТИЙ ДЛЯ ВВЕДЕНИЯ
НЕПОЛНОФАЗНОГО РЕЖИМА РАБОТЫ ШУНТИРУЮЩЕГО РЕАКТОРА 750 кВ, УСТАНОВАЕННОГО НА
ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ 750 кВ

1. Расчетные условия и методы расчета

Подстанция ПС1, примыкающая к станции С1, соединена с ПС2
линией электропередачи 750 кВ «ПС1-ПС2» протяженностью 417,7 км. Конструкция
линии: фазы выполнены проводами 5АС-300/39 с шагом расщепления 0,4 м,
междуфазные расстояния 18 м, габарит до земли — 12 м, высота подвески проводов
— 27 м. Линия имеет также две грозозащитные тросовые цепи с двумя проводящими
тросами АС 70/72 в каждой, шагом расщепления 0,4 м. Высота подвески тросов 40,5
м, расстояние между ними 27,1 м.

Кроме того, от шин 750 кВ ПС1 отходит ВЛ «ПС1-ПСЗ»
протяженностью 131 км, а от шин 500 кВ ВЛ «ПС1-ПС4» и
«ПС1-ПС5» протяженностью 475 и 248 км соответственно. Первая ВЛ
выполнена в габаритах 750 кВ, а вторая — 500 кВ.

К шинам 330 кВ примыкают две линии 330 кВ с проводами
2АС-300.

На ПС1 установлены автотрансформаторы связи 750/500 кВ
мощностью 1250 MB·А и 500/330 кВ мощностью 501 MB·А.

К шинам 750 кВ и 500 кВ ПС1 через генераторные
трансформаторы мощностью 630 МВ А подключены два и четыре генератора по 500 МВт
станции С1.

Автотрансформатор 500/330 кВ, две линии электропередачи 330
кВ, а также линии 500 кВ «ПС1- ПС4» и «ПС1-ПС5» в расчетной
схеме представляются в виде эквивалентного индуктивного сопротивления системы,
примыкающей к шинам 500 кВ ПС1.

Непосредственно к концу ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2» со
стороны ПС1 подключаются через включатели-отключатели два ШР 750 кВ мощностью
по 330 МВ·А каждый, а со стороны ПС2 — один ШР 750 кВ мощностью 330 МВ·А.

В нейтралях каждого из ШР установлены компенсационные
реакторы РЗКОМ-16000/35-VI.

Эквивалентные индуктивные сопротивления систем, примыкающих
к подстанциям 750 кВ ПС2 и ПСЗ, по прямой последовательности составляют 149,8 и
42,9 Ом, а по нулевой последовательности — 75,6 и 34,6 Ом соответственно.

Параметры несимметрии неполнофазного режима работы реактора
750 кВ на ПС1 определяются в соответствии с разд. 2 настоящих Методических
указаний для режима холостого хода, т.е. при угле между ЭДС систем 6 = 0
эл.град.

По программе Новосибирского государственного технического
университета (НГТУ) для указанной конструкции ВЛ с учетом транспозиции фаз
линии и тросов и заземления последних были рассчитаны удельные фазные и
межфазные параметры ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2» (активные и индуктивные
сопротивления и проводимости) по прямой и нулевой последовательностям, которые
составляют:

r₁ = 0,0204 Ом/км;

r₀ = 0,17
Ом/км;

L₁
= 9,14·10^-4 Гн/км;

L₀
= 1,9·10^-3 Гн/км;

С₁
= 1,326·10^-8 Ф/км;

С₀ = 1,01·10^-8 Ф/км.

Эти параметры использовались для расчета режимов
линии при неполнофазном режиме работы ШР по программе «Фазан» (фазный
анализатор несимметрии) на ЭВМ, решающей уравнения в фазных координатах и в
случае необходимости пересчитывающей полученные параметры несимметрии фазных
токов и напряжений в токи и напряжения прямой, обратной и нулевой
последовательностей. Программа имеет отдельный блок, математически точно
моделирующий автотрансформаторы применительно к расчету несимметричных режимов
электрической сети, в том числе и самого AT.

На рис. 1 приведена принятая для расчетов схема
замещения ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2» с примыкающими к ней генераторными
блоками станции С1 и линиями.

Рис. 1. Схема замещения ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2» для
исследования неполнофазного режима работы ШР 750 кВ на ПС1

Рис. 2. Схема распределения токов и напряжений при
неполнофазной работе ШР 750 кВ на ПС1

При расчетах неполнофазной работы шунтирующего реактора 750
кВ на ПС1 принималось, что отключена фаза А реактора.

При расчете определялись фазные значения и симметричные
составляющие по прямой, обратной и нулевой последовательностям следующих
параметров:

токов и напряжений в начале и конце ВЛ 750 кВ
«ПС1-ПС2»;

токов, протекающих через нейтрали неполнофазно работающих ШР
и AT ПС1;

токов и напряжений на шинах генераторов станции С1;

токов в начале и конце ВЛ 750 кВ «ПС1-ПСЗ».

На рис.
2 приведены результаты расчетов фазных параметров схемы и симметричных
составляющих при отключении фазы А шунтирующего реактора 750 кВ на ПС1.

2. Обеспечение условий работы генераторов электростанций при
неполнофазном режиме работы ШР

Расчеты токов обратной последовательности в генераторах
станции С1, присоединенных к шинам 750 кВ (Г1 Г2) и 500 кВ (ГЗ — Г6) ОРУ
станции С1, показали, что при неполнофазной работе одного ШР на ПС1 эти токи
составляют 1,4% для Г1 -Г2 и 0,64% — для ГЗ-Г6 от номинального тока этих
турбогенераторов.

Согласно п.
4.1 настоящих Методических указаний такие токи не являются опасными для
длительной работы турбогенераторов. В связи с этим ограничение нагрузки генераторов
станции С1 в данном случае не требуется.

3. Ограничение влияния на линии связи, сближенные с ВЛ 750
кВ, неполнофазного режима работы ШР 750 кВ

3.1.
Кратковременные ОВ при однофазном коротком замыкании

По проекту защиты ЛС от влияния линии электропередачи 750 кВ
«ПС1-ПС2» наибольшие расчетные значения кратковременных ОВ при
однофазных КЗ составляют U_ков = 1050-1200 В на трех радиофикационных
ЛС, расположенных по трассе ВЛ 750 кВ в пределах 30-километрового участка
вблизи станции С1.

Поскольку допустимые кратковременные ОВ зависят от времени
отключения поврежденного участка ВЛ 750 кВ (с однофазным коротким замыканием),
то согласно п.
4.2 данных Методических указаний получим, что при максимальном значении
кратковременных ОВ это время не должно превышать 0,3 с. Следует отметить,
что время трехфазного отключения линии после неуспешного ОАПВ при максимальных
токах КЗ основными релейными защитами (с ВЧ связью) не превышает 80 мс,
т.е. значительно меньше допустимого. Трудности могут возникнуть при выводе
основных защит и действии резервных, так как время их действия возрастает до
500-3000 мс. Однако, как показано в разд. 4 настоящего
приложения, в этом случае неполнофазного режима работы ШР вывод основных защит
не требуется.

3.2. Длительные ОВ

При неполнофазной работе на линии одного из двух реакторов
750 кВ у ПС1 утроенный ток нулевой последовательности в земле вдоль линии (за
реакторами) составляет 0,0063 кА.

Линия имеет два грозозащитных троса, заземленных по концам линии
и в середине, поэтому коэффициент экранирования принимается равным 0,52.Ток
однофазного КЗ от ПС1 в месте КЗ — 10,8 кА. Этот ток и создает кратковременные
ОВ на указанные ранее критические по ОВ три линии связи, сближенные на этом
участке с ВЛ 750 кВ.

Согласно п.
4.2 настоящих Методических указаний длительные ОВ на ЛС при
неполнофазной работе ШР 750 кВ составят

U_дов =
0,52 · (0,0063/ 10,8) · (1050÷ 1200) = 0,32÷0,36 В.

Это значение существенно ниже допустимого значения 36 В,
даже если учесть, что ток однофазного КЗ на других участках может снизиться в
4-5 раз при удалении места КЗ от ПС1.

Если кратковременные ОВ сохранятся на том же уровне, то U_дов
повысятся в 4-5 раз. Однако они будут существенно ниже допустимого значения.

Мешающее влияние на ЛС, проходящие вблизи ВЛ 750 кВ
«ПС1-ПС2», т.е. напряжение шума в телефонной цепи, определено в
проекте этой линии. Расчеты проводились при токе в земле вдоль линии (3I₀),
равном 20 А. При этом в проекте получено, что наибольшее значение MB для
кабельных ЛС составляет 0,04 мВ, а для воздушных ЛС — 0,7 и 0,52 мВ. Для ВЛ 750
кВ «ПС1 -ПС2» при отключении одной фазы ШР 750 кВ 3I₀
вдоль линии за реакторами составляет 6,3 А. Уменьшение по отношению к
рекомендуемому для расчета МВ значению 20 А составляет 13,7. Тогда для
кабельных ЛС значение МВ составляет 0,013, а для воздушных ЛС — 0,22 и 0,16 мВ.

При нормативе мешающих влияний 1,5 мВ эти значения крайне низки
и никаких мероприятий по их ограничению не требуется.

4.
Обеспечение функционирования релейной зашиты

На расчетной схеме сети (рис. 3)
параметры линий приведены в виде дробей: в числителе — суммарное продольное
индуктивное сопротивление участка линии, в знаменателе — суммарная поперечная
емкостная проводимость участка линии. Как и в предыдущих расчетах, к шинам 750
кВ и 500 кВ подстанций подключены эквивалентные индуктивные сопротивления
примыкающих систем, а также станций, отнесенные к напряжению 750 кВ. В схему
введены дополнительные узлы для возможности вычисления токов по концам участков
линий в цепи выключателя.

Для проверки уставок устройств релейной защиты при работе
одного реактора на линейной стороне выключателя ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2»
(со стороны станции С1) в неполнофазном режиме с отключенной фазой А выполнен
расчет токов и напряжений обратной и нулевой последовательностей на отдельных
участках схемы рис. 3
при разрыве фазы А в ветви 101-0. При этом линейное значение ЭДС всех
источников в схеме прямой последовательности расчетной схемы принято одинаковым
и равным 787 кВ. Расчет производят для нормального режима сети (режим 1), а
также для дополнительных режимов с поочередным отключением линии 1-2 (режим 2),
линии 1-3 (режим 3) и автотрансформатора 1-4 (режим 4). Кроме того, для
проверки уставок устройств защит ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2» со стороны ПС2
рассматривают режим одностороннего включения линии 2-1 со стороны 2 при работе
только одного реактора на дальнем конце (101-0) в неполнофазном режиме (режим
5).

Рис. 3. Фрагмент расчетной
схемы сети

Расчеты выполнены по программе ТКЗ-3000 для ПЭВМ,
разработанной АО «Сибэнергосетьпроект».

Результаты расчетов токов и напряжений обратной и нулевой
последовательностей в указанных выше режимах (с 1 по 5) приведены в табл.
2-5.
Ток в месте разрыва (в ветви 101-0) в схеме обратной последовательности приведен
в табл.
2, а ток 3I₀
в схеме нулевой последовательности — в табл. 3;
напряжение узлов схемы обратной последовательности приведено в табл.
4, а 3U₀ — в табл.
5. Из-за малых значений токов обратной и нулевой последовательностей
соответствующие напряжения шин, представляющие собой падение напряжения от этих
токов, также малы. В связи с этим емкостные токи линии в схемах обратной и
нулевой последовательностей практически равны нулю.

При одностороннем включении линии 2-1 (режим 5) весь ток
несимметрии протекает в цепи защиты включаемого конца (2-102) — см.  табл. 2 и 3,
что может оказать некоторое влияние на ее поведение.

Как видно из табл.
2—5,
уровень несимметрии в рассматриваемом случае неполнофазного режима шунтирующего
реактора невелик. Поэтому следует проверять только наиболее чувствительные
устройства релейной защиты, а именно:

четвертую и третью ступени токовых защит нулевой
последовательности линии;

ступени токовой защиты нулевой последовательности
шунтирующего реактора;

устройства блокировки при качаниях типа КРБ, реагирующие на
величины обратной последовательности;

пусковые органы основных ВЧ защит линий.

Таблица
2

Значения токов
обратной последовательности в элементах расчетной схемы при неполнофазном
режиме работы ШР на ПС1

Таблица
3

Значения токов 3I₀
в элементах расчетной схемы при неполнофазном режиме работы ШР на ПС1

Таблица
4

Значения напряжений
обратной последовательности в элементах расчетной схемы при неполнофазном
режиме работы ШР на ПС1

Таблица
5

Значения напряжений
3Uо в элементах расчетной схемы при неполнофазном режиме работы ШР на ПС1

Ниже произведена проверка
уставок релейной защиты ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2». При этом используются данные
из проекта релейной защиты и линейной автоматики этой ВЛ (инв. №
3267-007-15-т2), выполненного институтом «Энергосетьпроект» в 1989 г.

Согласно проекту уставки равны:

для токовой защиты
нулевой последовательности ВЛ:

Все ступени выполнены
направленными; для токовой защиты нулевой последовательности шунтирующего
реактора:

I ступень — 1,55 кА; II
ступень — 0,178 кА.

Уставки на срабатывание пусковых органов устройств
блокировки при качаниях (тип ПДЭ 2001) и основной ВЧ защиты линии (тип ПДЭ
2003):

U_{2 (ВТОР)} = 2B;
I_{2 (ВТОР)} =
0,05 А при

К_т = 3000/1;
К_u = 750/0,1.

Для основной ВЧ защиты линии требуется обеспечить отстройку
от запуска ВЧ каналов основной ВЧ защиты, так как непрерывная циркуляция
сигналов по ВЧ каналу недопустима по условиям термической стойкости аппаратуры,
хотя сама защита и нечувствительна к такой несимметрии.

Так как в панели защиты ПДЭ 2001 используют устройство
блокировки при качаниях не типа КРБ, а реагирующее на приращение тока обратной
последовательности ΔI₂, то эта защита нечувствительна к
длительному току обратной последовательности.

Для токовой защиты нулевой последовательности, установленной
со стороны ПС1, следует учесть, что защита реагирует на ток на линейной стороне
реактора, работающего в неполно-фазном режиме.

Из приведенного выше следует, что уставка IV ступени токовой
защиты нулевой последовательности рассматриваемой линии со стороны ПС2 равна 3I_о.сp
= 0,077 кА. Уставка III ступени равна 3I_о.ср = 0,81 кА. При
одностороннем включении линии со стороны ПС2 ток 3I_о равен
0,219 кА (см. табл.
3, ток ветви 2-102 в режиме 5). Таким образом, следует загрубить или на
время включения линии с двух сторон вывести из действия IV ступени данной
защиты. Во всех остальных режимах уставки IV и III ступеней данной защиты
надежно отстроены от несимметрии 3Iо в рассматриваемом неполнофазном режиме
(см. табл.
3, ветвь 2-102, режимы 1-4).

Вместе с тем, уставка II ступени токовой защиты нулевой
последовательности шунтирующего реактора (3I_о.ср =
0,178 кА) не отстроена ни в одном из рассматриваемых режимов от тока нулевой
последовательности при неполнофазной работе ШР (см. табл.
3, ветвь 101-0, режимы 1-5). В связи с этим необходимо либо
загрубить эту уставку, либо вывести II ступень из действия в этом режиме.
Уставка I ступени токовой защиты нулевой последовательности шунтирующего
реактора 3I_о.ср = 1,55 кА надежно отстроена от
тока нулевой последовательности во всех режимах 1-5 при неполнофазной работе ШР
(см. табл.
3, ветвь 101-0).

При отстройке от запуска ВЧ каналов защиты ПДЭ-2003 следует
учитывать, что пусковые органы обладают более высокой чувствительностью (в
1,5-2,0 раза), чем приведенные выше параметры пусковых органов на срабатывание.

С учетом коэффициентов трансформации получим для указанных
уставок, отнесенных к первичной стороне;

I_{2(перв.вч)}
= (0,05/2) (3000/1) = 75 А;

U_{2(перв.вч)}
= (2/2) (750/0,1) = 7,5 кВ.

В некоторых из режимов 1-4 токи I2 на линии за ШР по концам
ВЛ 750 кВ «ПС1-ПС2» составляют 0,012-0,02 кА (см. табл.
2, ветвь 2-102). Именно эти токи используются в комплектах защиты. Напряжения
U₂ находятся в пределах 1,73-5,3 кВ (см. табл.
4, узлы 1,2,101). Таким образом, уставки рассматриваемых пусковых органов
отстроены от несимметрии при неполнофазном режиме работы ШР, который может
существовать длительно.

Уставки указанных пусковых органов не отстраивают от
несимметрии неполнофазного режима реактора при одностороннем включении ВЛ 750 кВ
(см. табл.
2, ветви 101-0 и 2-102, режим 5 и табл.
4, узлы 2 и 101, режим 5), так как данный режим кратковременный, а
потому запуск ВЧ канала допускается. Целесообразно также изменить порядок
включения и включать линию в этом случае со стороны ПС1.

5. Обеспечение зашиты от перенапряжений подстанции при
неполнофазном режиме работы ШР

При неполнофазных включениях линии с любой стороны в случае
наличия трех реакторов на отключенной фазе ВЛ и независимо от того, сколько ШР
на включенных фазах, в том числе и при неполнофазном реакторе, возникают
резонансные повышения напряжения, достигающие с учетом потерь мощности от
короны 1,3- 1,4 U_ф. Проектом для исключения таких повышений
напряжения предусмотрена установка нормально шунтированных компенсационных
реакторов (КР), которые вводятся на время бестоковой паузы ОАПВ.

При неполнофазном режиме работы одного из ШР со стороны ПС1
(8 фаз ШР на линии) при отключении с двух сторон фазы ВЛ наличие КР в нейтрали
всех этих ШР расстраивает резонанс и снижает напряжение на отключенной фазе ВЛ
с 1,4 до 0,6 (при включении 9 фаз ШР — до 0,5). Поэтому обеспечение
автоматического ввода предусмотренных проектом КР во время ОАПВ сохраняется и
на время введения неполнофазного режима работы ШР.

Согласно проекту защита от всех видов перенапряжений
обеспечивается и при 2 ШР на линии (по одному на каждом конце ВЛ), поэтому
специальных мероприятий для обеспечения защиты от перенапряжений при
неполнофазном режиме работы одного из ШР на ПС1 не требуется.

При неполнофазно работающем ШР включение линии для
синхронизации, а также при АПВ следует производить со стороны ПС1, что
позволяет практически исключить протекание утроенного тока нулевой
последовательности вдоль ВЛ и снизить установившиеся перенапряжения даже на
фазе ВЛ без ШР с 1,1 до 1,05 и ниже, увеличив тем самым время включения ВЛ с 20
мин до 1 ч.

6. Обеспечение электробезопасности и термической стойкости
заземляющих устройств распределительных устройств подстанций при неполнофазном
режиме работы ШР

При входном сопротивлении ЗУ 0,25 Ом допустимый длительный
ток через нейтраль ШР или AT для обеспечения термической стойкости не должен
превышать 650 А.

При неполнофазной работе ШР 750 кВ на ПС-1 расчетный ток
через нейтраль этого ШР равен 239 А, а через нейтраль AT 750/500 кВ — около 30
А. Даже большее из них значение существенно ниже допустимого, поэтому
ограничения по условиям работы ЗУ отсутствуют.

7. Конструктивные изменения и переключения в
распределительном устройстве и на подстанции для обеспечения возможности
применения неполнофазной работы ШР

Для возможности применения неполнофазного режима работы ШР
его поврежденная фаза должна быть отсоединена от ошиновки со стороны вводов
высшего напряжения и групповой нейтрали.

При выполнении указанного выше можно не переводить
разъединители и выключатели в цепи ШР на пофазное управление и не отключать или
переводить на другие измерительные трансформаторы цепи релейных защит ошиновки,
но использовать в системе защиты линии и подстанции от перенапряжений
разрядники отключенных фаз соответствующего оборудования.

После демонтажа спусков отключенные разъединители и
выключатели в цепи ШР могут включаться обратно.

Типовое устройство контроля изоляции вводов (КИВ) на
высоковольтных вводах при неполнофазном режиме работы ШР выводится из работы.

Двухэлементные счетчики электрической энергии на
присоединениях в зоне неполнофазно включенного ШР рекомендуется заменить
трехэлементными, т.е. содержащими три однофазных измерительных устройства в
счетчике, так как двухэлементные счетчики не учитывают токи нулевой
последовательности.

8. Ведение режимов линий электропередачи при неполнофазном
режиме работы ШР

Так как проведенные расчеты показали, что неполнофазный
режим работы ШР 750 кВ на ПС 1 допустим по всем условиям, то специальные
ограничения или требования по ведению режима линии электропередачи 750 кВ
«ПС1-ПС2» не предъявляются.

ГАПОУ ЧР «Канашский
строительный техникум»

Министерства
образования Чувашской Республики

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РЕЖИМОВ СВАРКИ

Методические указания по выполнению практических занятий по
дисциплине

«Технология ручной дуговой сварки»

                                            Кузьмин
Ю.И.- преподаватель
спецдисциплин                                                          

                                                 Канаш
2014г.

Кузьмин Ю.И. Расчет параметров режимов сварки: Методические указания по
проведению практических занятий по дисциплине «Технология ручной дуговой сварки»
— ГАПОУ ЧР «Канашский строительный техникум» Министерства образования Чувашской
Республики, 2014. 27 с.

В методических указаниях приведены расчеты режимов сварки:

— ручной дуговой покрытыми электродами;

— приложения содержат обширную информацию по расчету
и выбору         параметров сварки не только при ручной дуговой сварке, но и
при полуавтоматической (механизированной) и автоматической сварке в среде углекислого
газа,  сварки под флюсом и электрошлаковой сварки.

Методические указания содержат подробную
последовательность определения параметров режимов сварки, сопровождающихся
указанием необходимых формул, таблиц, графиков и номограмм, что позволит обучающимся
самостоятельно рассчитать режимы сварки для различных толщин свариваемых
металлов.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Методические
указания по проведению практических занятий  адресовано обучающимся очной формы
обучения по специальности

08.01.07. Мастер
общестроительных работ (сварщик ручной электродуговой сварки).

В данном пособии
приводятся расчеты режимов ручной дуговой покрытыми электродами при выполнении
стыковых и угловых швов. Нахлесточные и тавровые швы, можно рассматривать как
разновидности вышеуказанных швов, поэтому они в данном пособии не приводятся.
Пособие предназначено для использования во время практических занятий, а также
как справочный материал при выполнении дипломной работы (расчетная часть
проекта).

1.               
Общие
положения

1.     При описании раздела
«Расчет режимов сварки» следует:

а) дать
определение режима, принятого для изготовления сварной конструкции вида сварки;

б) перечислить
основные и дополнительные параметры режима выбранного вида сварки;

в) для примера
привести расчет режима сварки стыкового или углового шва сварной конструкции,
для  чего сделать эскиз этого соединения в соответствии с типом соединения по
ГОСТу на выбранный вид сварки.

2. Основные
типы соединений, выполняемых ручной дуговой сваркой регламентированы ГОСТ 5264-80 – «Ручная дуговая сварка.
Соединения сварные. Основные типы и конструктивные элементы».

 3. Результаты
расчетов режимов сварки следует занести в таблицу.

2.    Расчет режимов ручной дуговой
сварки

Режимом сварки называют совокупность
основных характеристик сварочного процесса, обеспечивающую получение сварных
швов заданных размеров, формы и качества.

При ручной
дуговой сварке основными параметрами режима являются

1.     Диаметр электрода, d_эл, мм.

2.     Сила сварочного тока, I_св, А.

3.     Напряжение на дуге, U_д, В.

4.     Скорость сварки, V_св, м/ч.

Дополнительными
параметрами режима являются:

5. Род тока.

6.     Полярность тока (при
постоянном токе).

2.1. Расчет режима сварки швов стыковых соединений

Швы стыковых
соединений могут выполнятся с разделкой и без разделки кромок по ГОСТ 5264-80.

Диаметр электрода при сварке швов стыковых
соединений выбирают в зависимости от толщины свариваемых деталей.

При выборе
диаметра электрода при сварке стыковых швов в нижнем положении следует
руководствоваться данными таблицы 1.

Таблица 1 — Рекомендуемые диаметры
электродов при сварке стыковых швов в нижнем положении, мм

Толщина свариваемых деталей	Рекомендуемый диаметр электрода
1,5 2,0 3,0 4 — 5 6 — 8 9 — 12 13 — 15 16 — 20 21 — 24	1,6 2,0 3,0 3 — 4 4,0 4 — 5 5,0 5 — 6 6 – 10

При сварке
многослойных швов на металле толщиной 10 – 12 мм и более первый слой должен
свариваться электродами на 1 мм меньше, чем указано в таблице 1, но не более 5
мм (чаще всего 4 мм), так как применение электродов больших диаметров не
позволяет проникнуть в глубину разделки для провара корня шва.

При определении
числа проходов следует учитывать, что сечение первого прохода не должно
превышать 30-35 мм² и может быть определено по формуле:

F₁ = (6 –
· d_эл, мм²,              (1)

а последующих проходов – по
формуле:

F_с = (8 –
12) · d_эл, мм² ,               (2)

где F₁ – площадь поперечного сечения первого прохода, мм²;

      F_с – площадь поперечного сечения
последующих проходов, мм²;

      d_эл – диаметр электрода, мм.

Для определения
числа проходов и массы наплавленного металла требуется знать площадь сечения
швов.

Площадь сечения швов представляет собой сумму
площадей элементарных геометрических фигур, их составляющих. Тогда площадь
сечения одностороннего стыкового шва выполненного без зазора можно определить
по формуле:

                                 F₁ = 0,75 е · g , мм² ,                       
  (3)

а при наличии зазора в соединении – по формуле:

                            (F₁ + F₂) = 0,75 е · g + S · в, мм²,           (4)

где е – ширина шва, мм; g – высота усиления шва, мм; S – толщина свариваемого
металла, мм; в – величина зазора в стыке, мм.

Площадь сечения стыкового шва с V–образной разделкой и с подваркой корня
шва (см. рис. 1) определяется как сумма геометрических фигур:

                   F   = F₁ + F₂ + F₃ + 2F₄,                         (5)

Рисунок.1. Геометрические элементы площади сечения стыкового шва:

где S – толщина металла, мм; h – глубина проплавления,
мм; c – величина
притупления, мм; e – ширина шва, мм; e₁ – ширина подварки корня шва, мм; в –
величина зазора, мм; g – высота усиления шва, мм; g₁ – высота усиления подварки корня шва, мм;
α – угол разделки кромок.

Глубина
проплавления определяется по формуле:

                 h = (S — c), мм.                          (6)

Площадь сечения геометрических фигур (F₁ + F₂) определяют по
формуле 4, F₃ – по формуле 3,
а площадь прямоугольных треугольников F₄ определяют по формуле:

                   F₄ = h · x/2, мм² ,                  
(7)

где x = h · tg α/2;

тогда:

                     F₄ = (h² ·tg α/2) /2, мм²,         
   (8)

         Но
рассматриваемая нами площадь V–образного шва состоит из двух прямоугольных треугольников,
поэтому:

                           2F₄ = h² · tg α/2, мм² .           (9)

         Подставляя
значения элементарных площадей в формулу (5), получим:

F_н = 0,75 · е · g +в · S + 0,75 e₁
· g₁ + h² · tg α/2, мм² .        (10)

         При X–образной разделке
площадь наплавленного металла подсчитывают отдельно для каждой стороны
разделки.

         Зная
общую площадь поперечного сечения наплавленного металла (F_н), а также
площадь поперечного сечения первого (F₁) и каждого из последующих проходов шва (F_с), находят общее
число проходов «n» по формуле:

                            n = (F_n—F₁/F_с) + 1.                    (11)

         Полученное
число округляют до ближайшего целого.

         Расчет
сварочного тока при ручной дуговой сварке производится по диаметру
электрода и допускаемой плотности тока по формуле:

                           I_св = F_эл · j = (π · d_эл² / 4) · j , А,                   
(12)

где π – 3,14;

     j – допустимая плотность
тока, А/мм²;

      F_эл – площадь
поперечного сечения электрода, мм²;

     d_эл – диаметр
электрода, мм.

         Сварочный
ток определяется для сварки первого прохода и последующих проходов только при
сварке многопроходных швов.

         Допустимая
плотность тока зависит от диаметра электрода и вида покрытия: чем больше диаметр
электрода, тем меньше допустимая плотность тока, так как ухудшаются условия
охлаждения (см. табл. 2).

Таблица 2 — Допустимая
плотность тока в электроде при ручной дуговой сварке

Вид покрытия	Диаметр стержня электрода, мм
2	3	4	5	6 и более
Основное	15,0-20,0	13,0-18,5	10,0-14,5	9,0-12,5	8,5-12,0
Кислое, рутиловое	14,0-20,0	13,5-19,0	11,5-15,0	10,0-13,5	9,5-12,5

         Напряжение
на дуге при ручной дуговой сварке изменяется в пределах 20-36 В и при
проектировании технологических процессов ручной дуговой сварки не
регламентируется.

         Поэтому
напряжение на дуге следует принять какое – то конкретное.

         Скорость
перемещения дуги (скорость сварки) следует определять по формуле:

              V_св = L_н · I_св / γ · F_н · 100, м/ч,                              
(13)

где L_н – коэффициент
наплавки, г/А час; (см. табл. 3)

      γ – плотность
наплавленного металла за данный проход, г/см³ (7,8 г/см³
– для стали);

      I_св – сила сварочного
тока, А;

      F_н – площадь поперечного
сечения наплавленного металла, мм².

         Скорость
перемещения дуги (скорость сварки) определяют для первого прохода и последующих
проходов только при сварке многопроходных швов. Результаты расчета режима
сварки стыкового шва следует занести в табл. 3.

Таблица 3 — Режимы
сварки стыкового шва и его размеры

Сварка	Режимы сварки
dэл, мм	Iсв, А	Uд, В	Vсв, м/ч
Первого прохода
Последующих проходов

2.2. Расчет режима
сварки угловых швов

         При
сварке угловых швов диаметр электрода выбирается в зависимости от катета
шва.

         Примерное
соотношение между диаметром электрода и катетом шва при сварке угловых швов
приведено в табл. 4.

Таблица 4 — Рекомендации
по выбору диаметра электрода при сварке угловых швов

Катет шва, К, мм	2	3	4	5	6-8	9-12	12-20
Рекомендуемый диаметр электрода, dэл, мм	1,6-2	2,5-3	3-4	4,0	4-5	5,0	5,0

При ручной дуговой сварке за один проход могут
свариваться швы катетом не более 8 мм.

При больших катетах швов сварка производится за два и более
проходов Максимальное сечение металла, наплавленного за один проход, не должно
превышать 30 – 40 мм² (Fmax = 30÷40 мм²).

Площадь поперечного сечения углового шва, которую необходимо знать
при определении числа проходов, рассчитывают по формуле:

                      F_н = K_у ·К² /
2 мм² ,                       (14)

где F_н – площадь
поперечного сечения наплавленного металла, мм²;

      К – катет шва, мм;

      К_у – коэффициент
увеличения, который учитывает выпуклость шва и зазоры.

         Для
наиболее часто встречающихся угловых швов с катетом 2 – 20 мм, коэффициент К_у
выбирают по табл. 5.

Таблица 5 — Рекомендации
по выбору коэффициента увеличения, учитывающий выпуклость шва и зазоры

Катет шва, К, мм	2	3-4	4-5	6-8	9-12	12-20
Коэффициент увеличения (Ку)	1,8	1,5	1,35	1,25	1,15	1,10

         Определив
примерную площадь сечения углового шва и зная максимально возможную площадь
сечения, получаемую за один проход, находят число проходов «n» по формуле:

                            n = F_n / (30-40).                                 
(15)

         Полученное
дробное число округляют до ближайшего целого.

Силу сварочного
тока определяют по формуле:

                               I_св = (π · d²_эл /4) · j,                        (16)

где π – 3,14;

      d_эл – диаметр
электрода, мм;

      j – допустимая плотность
тока, А/мм².

Плотность тока
выбирается в пределах, рекомендуемых табл. 2.

         Напряжение
на дуге при ручной дуговой сварке изменяется в пределах 20 – 38 В. Следует
принять какое — то конкретное.

         Скорость
сварки определяют по формуле:

                     V_св = L_н · I_св / γ · F_н ·100,  м/ч,              (17)

где L_н – коэффициент
наплавки, г/А час;

     γ – плотность
наплавленного металла, г/см³ (7,8 г/см³ – для стали);

      F_н – площадь
поперечного сечения наплавленного металла углового шва, см²;

     I_св – сила
сварочного тока, А.

         Значения
коэффициентов наплавки для различных марок электродов приведены в табл. 6.

Таблица 6 — Коэффициенты
наплавки для различных марок электродов

Марка электрода	Ток и полярность	Напряжение на дуге, В	Коэффициент наплавки, г/А·ч
УОНИИ 13/45	Постоянный прямой полярности	20 – 25	8,0
УОНИИ 13/55	22 – 26	7,0 – 8,0
ЦМ — 7	27 – 30	10,0
АНО – 4С	Переменный	32 — 34	8,0 – 8,3

         Результаты
расчетов режима сварки угловых швов следует занести в табл. 7.

Таблица 7 — Режимы сварки
угловых швов

Сварка	Режимы сварки
dэл, мм	Iсв, А	Uд, В	Vсв, м/ч
Первого прохода
Последующих проходов

Ориентировочные
режимы ручной дуговой сварки приведены в приложении А.

  3. Заключение

Методические
указания содержат подробную последовательность определения режимов различных
видов сварки стыковых и угловых швов, с приведением необходимых формул,
рисунков, графиков, номограмм.

В приложениях к
указаниям приведены ориентировочные режимы сварки.

Данные указания
будут успешно использованы при самостоятельной подготовке обучающихся к
практическим работам или при выполнении раздела расчета режимов сварки, дипломного
проекта или работы.

      4. Приложения

Приложение
А

Режимы
ручной дуговой сварки стыковых швов без скоса кромок при односторонней и
двусторонней сварке

Толщина металла, мм	Диаметр электрода, мм	Зазор, мм	Сила сварочного тока при положении шва, А
в нижнем	верти-кальном	горизон-тальном
Односторонний тип шва
1,0 1,5 2,0 3-4	2,0 2,0 2,5 4,0	0-1 0-1 0-1 1-2	25-35 30-50 45-70 160-200	— — — 140-180	— — — 130-170
Двусторонний тип шва
5-6 7-8 9-10	4,0 5,0 6,0	1-2 1-2 1-2	200-240 240-300 280-340	180-220 230-250 250-270	160-200 170-210 190-220

Режимы
ручной дуговой сварки V-образных
стыковых швов

Толщина металла, мм	Диаметр электрода, мм	Зазор, мм	Число слоев	Сила сварочного тока при положении шва, А
первый слой	после-дующие слои	в нижнем	верти-кальном	горизон-тальном
10 12 14 16-18	4,0 4,0 4,0 4,0-5,0	5,0 5,0 5,0-6,0 5,0-6,0-7,0	1,5-3,0 2,0-3,0 2,0-3,5 2,5-4,0	2-3 3-4 5-6 4-6	180-260 180-260 280-330 330-420	160-230 160-230 160-300 100-350	150-210 150-210 150-280 150-360

Ориентировочные
режимы ручной дуговой сварки стыковых швов стали марки 30ХГС

Толщина металла, мм	Число слоев или проходов	Диаметр электрода, мм	Сила сварочного тока, А
0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 6,0-8,0 9,0-10,0 20,0	1 1 1 1 1 1-2 3 5х-6	1,5-2,0 2,0-2,5 2,5-3,0 3,0-4,0 3,0-4,0 4,0-5,0 4,0-5,0 4,0-5,0-6,0	10-20 20-50 40-100 80-120 90-120 120-160 140-180 140-220

Режимы
ручной дуговой сварки стыковых и угловых соединений электродами ОММ-5

Толщина листа, мм	Величина зазора, мм	Диаметр электрода, мм	Сила сварочного тока, А	Скорость сварки, м/ч
Стыковое соединение без разделки кромок
4-5 6,0 8,0 10-12	1,0 1,5 2,0 2,5	5,0 6,0 6,0 6,0	200 250 350 425	24 24 24 24
Угловое соединение
4-6 6-8 10-12	— — —	5,0 6,0 6,0	250-300 300-350 350-800	— — —

Приложение
Б

Режимы
полуавтоматической (механизированной) и автоматической сварки в углекислом газе
низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Толщина металла, мм	Катет шва, мм	Зазор, мм	Число слоев	Диаметр электродной проволоки,  мм	Сила тока, А	Напряжение дуги, В	Скорость сварки, м/ч	Расход газа на один слой, л/мин
Стыковые швы
1,2…2,0 3…5 6…8 8…12	— — — —	0,8…1,0 1,6…2,0 1,8…2,2 1,8…2,2	1…2 1…2 1…2 2…3	0,8…1,0 1,6…2,0 2,0 2,0	70… 100 180… 200 250… 300 250… 300	18…20 28…30 28…30 28…30	18…24 20…22 18…22 16…20	10…12 14…16 16…18 18…20
Угловые швы
1,5…2,0 3,0…4,0 5,0…6,0 6,0…8,0 8,0…10,0 10,0…12,0 12,0…14,0 14,0…16,0 16,0…18,0 18,0…20,0 22,0…24,0	1,2…2,0 3,0…4,0 5,0…6,0 6,0…7,0 7,0…9,0 7,0…9,0 9,0…11,0 11,0…14,0 13,0…16,0 16,0…18,0 22,0…24,0	— — — — — — — — — — —	1 1 1 1 1…2 1…2 1…2 3 3 3-4 4-5	08 1,2 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0	60…75 120… 150 260… 300 280… 300 300… 320 310… 340 320… 350 330… 350 340… 360 340… 360 340… 370	18…20 20…22 28…30 28…30 28…30 30…32 30…32 30…32 30…32 30…32 30…32	16…18 16…18 29…31 29…31 30…32 30…32 30…32 30…32 30…32 30…32 30…32	6…8 8…10 16…18 16…18 17…19 17…19 17…19 18…20 18…20 18…20 18…20

Оптимальные режимы сварки низкоуглеродистых и
низколегированных сталей порошковыми проволоками 

(нижнее положение)

Марка проволоки	Диаметр проволоки, мм	Стыковой шов,	Угловой шов в лодочку,
Сила тока, А	Напряжение дуги, В	Скорость подачи проволо-ки, м/ч	Сила тока, А	Напряжение дуги, В	Скорость подачи проволо-ки, м/ч
ПП-1ДСК ПП-2ДСК ПП-АН3 ПП-АН4 ЭПС-15/2	1,8 2,3 3,2 2,3 2,2	200…350 400…450 450…525 500…600 320…360	22…30 25…31 26…32 28…29 29…32	… 382 265 382 337	200…300 340…380 450…560 440…475 320…330	26…31 29…32 27…31 30…34 29…32	— 382 265 382 337

Механические свойства швов при сварке
низкоуглеродистых сталей порошковыми проволоками

Марка проволоки	σт, МПа	σв, МПа	δ5, %	Ударная вязкость (Дж/см2) при температуре, 0С
+20	-20	-40	-60
ПП-1ДСК ПП-2ДСК ПП-АН3 ПП-АН4 ПП-АН7 ЭПС-15/2	— 360 395 416 — 416	536 481 514 530 520 501	26,0 30,1 30,2 26,7 28,4 26,6	78 160 — — 199 163	43 139 126 111 143 140	8 123 92 129 26 63	6 84 27 27 12 7

Примерные режимы аргонодуговой сварки вольфрамовым
электродом высоколегированных сталей

Толщина металла, мм	Тип соединения	Сила тока, А	Расход аргона, л/мин	Скорость сварки, м/ч
Ручная сварка
1 2 3	С отбортовкой	35…60 75…120 100…140	3,5-4 5…6 6…7	— — —
1 2 3	Встык без разделки кромок с присадкой	40…70 80…130 120…160	3,5…4 5…6 6…7	— — —
Автоматическая сварка
1 2 4	Встык с присадкой	80…140 140…240 200…280	4 6…7 7…8	30…60 20…30 15…30
1 2,5 4	Встык без присадки	60…120 110…200 130…250	4 6…7 7…8	35…60 25…30 25…30

Примечание: Диаметр присадочной проволоки 1,6…2мм; ток постоянный
прямой полярности.

Ориентировочные режимы аргонодуговой сварки
встык плавящимся электродом высоколегированных сталей в нижнем положении

Толщина металла, мм	Подготовка кромок	Число слоев	Диаметр сварочной проволоки, мм	Сила тока, А	Скорость сварки, м/ч	Расход аргона, л/мин
Автоматическая сварка
2	Без разделки	1	1	200…210	70	8…9
5 10	V-образная разделка под углом 500 То же	1 2	1	260…275	44	8…9
2	330…440	15…30	12…17
Полуавтоматическая сварка
4 8	Без разделки V-образная разделка	1 2	1,0…1,6 1,6…2,0	160…300 240…360	— —	6…8 11…15

Ориентировочные режимы дуговой сварки
высоколегированных сталей без разделки кромок плавящимся электродом в
углекислом газе

Толщина металла, мм	Шов	Диаметр свароч- ной проволоки, мм	Вылет электрода, мм	Сила тока, А	Напряжение дуги, В	Скорость сварки, м/ч	Расход углекислого газа, л/мин
1 3 6 8 10	Односторонний То же Двусторонний То же То же	1 2 2 3 2 3 2 3	— 15 15 15 15…20 20…25 15…20 25…30	80 230…240 250…260 350…360 380…400 430…450 420…440 530…560	16 24…28 28…30 30…32 30…32 33…35 30…32 34…36	80 45…50 30 — 30 — 30 —	10…12 12…15 12…15 — 12…15 — 12…12 —