Инструкция по анкерному креплению горных выработок 2021

Нормативные
документы в сфере деятельности
Федеральной службы по экологическому,
технологическому и атомному надзору

__________________________

Серия
05

Документы
по безопасности,
надзорной и разрешительной деятельности
в угольной промышленности

Выпуск
42

ФЕДЕРАЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
В ОБЛАСТИ ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ
«ИНСТРУКЦИЯ ПО РАСЧЕТУ И ПРИМЕНЕНИЮ
АНКЕРНОЙ КРЕПИ НАУГОЛЬНЫХ ШАХТАХ»

Москва

ЗАО
НТЦ ПБ

2015

Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности
«Инструкция по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах»
разработаны на основе Инструкции по расчету и применению анкерной крепи на
угольных шахтах России (утвержденной Комитетом по угольной промышленности при
Минтопэнерго России 12.04.2000) коллективом специалистов ОАО «ВНИМИ» (Д.В.
Яковлев, М.А. Розембаум, Ю.В. Громов, Ю.П. Коренной, А.М. Козел, С.Г. Баранов,
А.Е. Хлусов, Д.С. Власенко, Д.Н. Демёхин), ООО «РАНК 2» (Ф.А. Анисимов, А.С.
Позолотин, Е.А. Разумов, П.В. Гречишкин, Г.В. Райко, А.В. Самок) и угольных
компаний (П.В. Васильев, А.В. Зелинский, С.И. Калинин, А.К. Логинов, В.А.
Лидер, А.А. Петров, А.М. Рыжов, И.И. Шемякин, А.Е. Янак).

Федеральные нормы и правила устанавливают порядок расчета
параметров анкерной крепи при разработке паспортов крепления; выбора
конструкций анкерной крепи и средств ее усиления; обеспечения безопасности
работ при установке анкерной крепи; выбора методов и средств контроля
надежности и работоспособности анкерной крепи. В них представлены методики проведения
расчетов параметров анкерной крепи, порядок выбора конструкций анкеров, опорных
элементов и затяжки боков и кровли горной выработки.

Федеральные нормы и правила предназначены для организаций и
их работников, занимающихся расчетом параметров анкерной крепи горной выработки
при разработке паспорта крепления и поддержания горной выработки, возведением
крепи и контролем ее состояния.

СОДЕРЖАНИЕ

ПРИКАЗ

Федеральной
службы по экологическому,
технологическому и атомному надзору
от 17 декабря 2013 г. № 610

Об утверждении
Федеральных норм и правил в области
промышленной безопасности «Инструкция по расчету
и применению анкерной крепи на угольных шахтах»*

Зарегистрирован
Минюстом России 19 февраля 2014 г.
Регистрационный № 31354

______________

*
Бюллетень нормативных актов федеральных органов исполнительной власти. 2014. №
13. (Примеч. изд.)

В соответствии с пунктом 5.2.2.16 (1) Положения о
Федеральной службе по экологическому, технологическому и атомному надзору,
утвержденного постановлением Правительства Российской Федерации от 30 июля 2004
г. № 401
(Собрание законодательства Российской Федерации, 2004, № 32, ст. 3348; 2006, №
5, ст. 544; № 23, ст. 2527; № 52, ст. 5587; 2008, № 22, ст. 2581; № 46, ст.
5337; 2009, № 6, ст. 738; № 33, ст. 4081; № 49, ст. 5976; 2010, № 9, ст. 960; №
26, ст. 3350; № 38, ст. 4835; 2011, № 6, ст. 888; № 14, ст. 1935; № 41, ст.
5750; № 50, ст. 7385; 2012, № 29, ст. 4123; № 42, ст. 5726; 2013, № 12, ст.
1343; № 45, ст. 5822), приказываю:

1. Утвердить прилагаемые Федеральные нормы и правила в
области промышленной безопасности «Инструкция по расчету и применению анкерной
крепи на угольных шахтах».

2. Настоящий приказ вступает в
силу по истечении одного месяца после его официального опубликования.

Приложение

ФЕДЕРАЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
в области промышленной безопасности
«Инструкция по расчету и применению анкерной крепи
на угольных шахтах»

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1. Настоящие Федеральные нормы и правила в области
промышленной безопасности «Инструкция по расчету и применению анкерной крепи на
угольных шахтах» (далее — Инструкция) разработаны в соответствии с Законом
Российской Федерации от 21 февраля 1992 г. № 2395-1 «О недрах» (Ведомости Съезда народных депутатов
Российской Федерации и Верховного Совета Российской Федерации, 1992, № 16, ст.
834; № 29, ст. 1690; 1993, № 2, ст. 74; Собрание законодательства Российской
Федерации, 1995, № 10, ст. 823; 1999, № 7, ст. 879; 2000, № 2, ст. 141; 2001, №
21, ст. 2061; № 33, ст. 3429; 2002, № 22, ст. 2026; 2003, № 23, ст. 2174; 2004,
№ 27, ст. 2711; № 35, ст. 3607; 2006, № 17, ст. 1778; № 44, ст. 4538; 2007, №
27, ст. 3213; № 49, ст. 6056; 2008, № 18, ст. 1941; № 29, ст. 3418, 3420; № 30,
ст. 3616; 2009, № 1, ст. 17; № 29, ст. 3601; № 52, ст. 6450; 2010, № 21, ст.
2527; № 31, ст. 4155; 2011, № 15, ст. 2018, 2025; № 30, ст. 4567, 4570, 4572,
4590; № 48, ст. 6732; № 49, ст. 7042; № 50, ст. 7343, 7359; 2012, № 25, ст.
3264; № 31, ст. 4322; № 53, ст. 7648; 2013, № 19, ст. 2312; № 30, ст. 4060,
4061), Федеральным законом от 20 июня 1996 г. № 81-ФЗ «О государственном
регулировании в области добычи и использования угля, об особенностях социальной
защиты работников организаций угольной промышленности» (Собрание
законодательства Российской Федерации, 1996, № 26, ст. 3033; 2000, № 33, ст.
3348; 2004, № 35, ст. 3607; 2006, № 25, ст. 2647; 2007, № 31, ст. 4010; 2008, №
30, ст. 3616; 2009, № 1, ст. 17; 2010, № 31, ст. 4155; 2011, № 19, ст. 2707; №
30, ст. 4596; 2012, № 29, ст. 3992), Федеральным законом от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ
«О промышленной безопасности опасных производственных объектов» (Собрание
законодательства Российской Федерации, 1997, № 30, ст. 3588; 2000, № 33, ст.
3348; 2003, № 2, ст. 167; 2004, № 35, ст. 3607; 2005, № 19, ст. 1752; 2006, №
52, ст. 5498; 2009, № 1, ст. 17, 21; № 52, ст. 6450; 2010, № 30, ст. 4002; №
31, ст. 4195, 4196; 2011, № 27, ст. 3880; № 30, ст. 4590, 4591, 4596; № 49, ст.
7015, 7025; 2012, № 26, ст. 3446; 2013, № 9, ст. 874; № 27, ст. 3478).

2. Инструкция предназначена для организаций и
работников предприятий, занимающихся расчетом параметров анкерной крепи горной
выработки при разработке паспорта крепления и поддержания горной выработки
(далее — паспорт крепления), возведением крепи и контролем ее состояния. В
Инструкции используются термины, определения и условные обозначения,
приведенные в приложении¹ № 1 к настоящей Инструкции.

______________

¹ Приложения к Инструкции в
Бюллетене не приводятся. Информация размещена на официальном сайте Федеральной
службы по экологическому, технологическому и атомному надзору: www.gosnadzor.ru
— Прим. ред. [В соответствии с указанием Управления по надзору в
угольной промышленности Ростехнадзора (письмо от 04.12.2014 № 13-00-04/388) в
настоящем издании приложения приведены на основе электронного документа,
размещенного в справочной правовой системе КонсультантПлюс, в который внесены
исправления, указанные в приложениях к письмам Управления по надзору в угольной
промышленности Ростехнадзора от 28.07.2014 № 13-00-04/283 и от 04.12.2014 №
13-00-04/388, а также исправления, предложенные специалистами ООО «РАНК 2» —
разработчиками Инструкции. (Примеч. изд.)]

3. Инструкция содержит порядок:

расчета параметров анкерной крепи при разработке паспортов
крепления;

выбора конструкций анкерной крепи и средств ее усиления;

обеспечения безопасности работ при установке анкерной крепи;

выбора методов и средств контроля надежности и
работоспособности анкерной крепи.

4. В Инструкции представлены методики проведения расчетов
параметров анкерной крепи, порядок выбора конструкций анкеров, опорных
элементов и затяжки боков и кровли горной выработки. Методики проведения
расчетов параметров анкерной крепи приведены в приложениях к настоящей
Инструкции.

5. Значения коэффициентов, приведенных в приложениях № 4 — 14 к настоящей Инструкции*, уточняются по результатам
научно-исследовательских работ и в процессе консультационно-методического
сопровождения паспортов крепления. Для условий шахт Кузбасса используются
коэффициенты, приведенные в настоящей Инструкции.

______________

*
В приложениях № 7, 10 коэффициенты не
приведены. (Примеч. изд.)

6. При разработке паспортов крепления и поддержания горных
выработок предусматривается применение следующих способов крепления:

анкерной крепью, применяемой в качестве основной,
рассчитываемой на весь срок службы горной выработки;

анкерной крепью, усиливаемой поддерживающей рамной или
стоечной крепью;

анкерной крепью, усиливаемой в зонах повышенного проявления
горного давления (далее — ППГД) и в зоне влияния очистных работ дополнительной
приконтурной анкерной крепью и анкерами глубокого заложения;

анкерной крепью в пластовых горных выработках,
поддерживаемых на границе с выработанным пространством;

анкерной крепью не только на вновь пройденные выработки, но
и в качестве усиления крепи на выработки, ранее закрепленные различными видами
крепи;

анкерной крепью в выработках для крепления технических
устройств к почве.

7. Паспорт крепления разрабатывается с учетом обеспечения
сохранности горной выработки в продолжение всего срока ее службы и для создания
безопасных условий работ по креплению горных выработок.

8. При использовании анкерной крепи сечение горной выработки
принимается прямоугольное или трапециевидное с плоской кровлей горной
выработки, совпадающей с плоскостью напластования пород (угля), реже — арочное
или сводчатое.

При наличии в кровле горной выработки неустойчивых пород,
обрушающихся в проходческом забое до установки анкерной крепи, горные выработки
проходят с присечкой этих пород. Форма горной выработки, проводимой с присечкой
пород, определяется паспортом крепления, утвержденным техническим руководителем
(главным инженером) шахты.

9. В технической документации на применение анкерной крепи
указываются условия ее применения, технические характеристики, технология
установки и эксплуатации.

10. Настоящая Инструкция содержит порядок расчета анкерной
крепи для горизонтальных и наклонных (до 35 градусов) подземных горных
выработок и их сопряжений при следующих горно-геологических и горнотехнических
условиях угольных шахт:

максимальная расчетная ширина выработки или сопряжения — не
более 12 м;

поддерживаемые в ненадработанном и неподработанном, также
полностью надработанном и подработанном массивах на расстояниях,
соответственно, больше ширины выработки и двенадцати мощностей пласта;

отношение глубины проведения горной выработки или сопряжения
от дневной поверхности H, м к расчетному
сопротивлению пород и угля в кровле на одноосное сжатие R_c,
МПа — не более 25. При величине отношения от 25 до 30 крепление выработок и
сопряжений необходимо осуществлять по двухуровневой схеме с применением анкеров
глубокого заложения;

прочность на одноосное сжатие оставляемой угольной пачки в
кровле горной выработки или сопряжения — не менее 6 МПа.

11. Инструкция не содержит порядка расчета анкерной крепи
при проведении горных выработок в особо сложных горно-геологических условиях:

в зонах повышенного горного давления (далее — ПГД);

в зонах разрывных геологических нарушений;

при наличии выветренных, пластичных и мерзлых вмещающих
пород.

12. Технология проведения и крепления горных выработок
должна быть безопасной и обеспечивать надежность установки анкерной крепи и
устойчивое состояние кровли. При наличии в кровле горной выработки неустойчивых
пород, обрушающихся в проходческом забое до установки анкерной крепи, горные
выработки проходят с присечкой этих пород либо в паспортах крепления необходимо
предусматривать проведение специальных мероприятий по предупреждению обрушений кровли
(применение опережающей крепи, упрочнения пород, комбинированной
подхват-затяжки, сводчатой формы кровли), а установка анкерной крепи проводится
на расстоянии не более 1 метра от забоя горной выработки.

13. Хранение и транспортировку к месту установки элементов
анкерной крепи (замков, стержней и ампул) необходимо осуществлять в
соответствии с требованиями технической документации завода-изготовителя. Не
допускается использование ампул с истекшим сроком годности и ампул с
поврежденной оболочкой.

14. Рабочие, занятые проведением горных выработок с
использованием анкерной крепи, должны знать паспорт крепления, методику
контроля состояния анкерной крепи горной выработки и пройти соответствующее
обучение и инструктаж по безопасному производству работ при бурении скважин
(шпуров) и установке анкерной крепи.

15. Не допускается проводить затяжку гаек анкера до
окончания процесса твердения состава ампул. Время твердения состава ампул
устанавливается заводом-изготовителем.

16. Не допускается подвеска к анкерной крепи горно-шахтного
оборудования, не предусмотренного паспортом крепления или специальным проектом.

17. В паспортах крепления должны предусматриваться
организационные и технические мероприятия по оценке состояния и
работоспособности анкерной крепи.

18. Технический руководитель (главный инженер) шахты
определяет периодичность контроля и перечень специалистов шахты, осуществляющих
визуальный контроль состояния анкерной крепи. При изменениях состояния анкерной
крепи, связанных с проявлением горного давления, расслоения пород кровли и
другими горно-геологическими и горно-технологическими условиями принимаются
меры по усилению крепи проводимой и действующей горной выработки.

19. При отсутствии геологических данных о свойствах
вмещающих пород паспорта крепления разрабатываются на основе данных, полученных
при бурении разведочных скважин (шпуров) в кровлю горной выработки, и отбора
керна для определения типа ее кровли, прочности, мощности, слоистости и
трещиноватости пород. Разведочные скважины (шпуры) бурятся до начала проведения
горной выработки в месте ее заложения (непосредственно перед засечкой горной
выработки).

20. При бурении скважин (шпуров) проводится оценка
прочностных свойств пород и обводненности кровли горной выработки по скорости
бурения и выходу буровой мелочи. При изменении прочностных свойств пород и
обводненности кровли горной выработки проводится бурение разведочных скважин
(шпуров) с отбором керна. Данные, полученные при бурении разведочных скважин
(шпуров), вносятся в расчет крепления. На основе полученных данных технический
руководитель (главный инженер) шахты принимает решение о внесении изменений в
действующий паспорт крепления.

21. В месте заложения (засечки) горной выработки проводится
оценка несущей способности используемых при креплении горной выработки анкеров.
Оценка несущей способности применяемых анкеров определяется по несущей
способности не менее трех контрольных анкеров, установленных в месте засечки
горной выработки. Если несущая способность контрольных анкеров меньше принятой
в паспорте крепления, проводится корректировка паспорта крепления по
минимальному значению несущей способности контрольных анкеров. Оценку несущей
способности применяемых анкеров при проведении (восстановлении) выработок
проводят при помощи штанговыдергивателя не реже одного раза в месяц через
каждые 200 метров длины горной выработки, при изменении прочностных свойств и
обводненности пород кровли горной выработки, при изменениях конструкции
анкерной крепи, применении новых видов или составов ампул, а также технологии
установки анкерной крепи.

22. При визуальном контроле работоспособности анкерной крепи
проводится оценка состояния анкеров, элементов крепи, затяжки и величины смятия
демпфирующих податливых элементов. Периодичность визуального контроля вне зоны
влияния очистных работ — не реже одного раза в месяц, а в зонах влияния
очистных работ — ежесуточно. В горных выработках с III — IV типами кровли по
обрушаемости, приведенными в таблице № 4
приложения № 2 к настоящей Инструкции, а также на участках с особо сложными
горно-геологическими условиями и на всех сопряжениях горных выработок контроль
деформационного состояния пород кровли осуществляется реперами глубинными,
установленными в скважинах через 35 — 40 метров. В горных выработках с I типом
кровли по обрушаемости, приведенным в таблице № 4 приложения № 2 к настоящей Инструкции, установка
реперов глубинных осуществляется через 80 — 100 метров. В горных выработках с
породами II типа кровли по обрушаемости, приведенного в таблице № 4 приложения № 2 к настоящей Инструкции,
установка реперов глубинных осуществляется через 200 — 250 метров. В
выработках, закрепленных анкерами первого уровня, устанавливают глубинные
реперы с двумя реперами в шпуре, а в выработках с двухуровневым креплением — с
тремя реперами в шпуре, причем базовый (верхний) репер должен находиться на
глубине, превышающей глубину анкерования, не менее одного метра.

23. По истечении пяти лет эксплуатации анкерной крепи в
выработках производить научно-исследовательские работы с оценкой несущей
способности анкеров, коррозионного износа и работоспособности анкерной крепи.
По результатам обследования составляется акт о состоянии выработки и
назначается дата следующего обследования.

______________

*
Очевидно, вместо «производить» должно быть «производятся». (Примеч. изд.)

24. Испытание несущей способности анкерной крепи в
действующих горных выработках производится путем ее нагружения до 0,6N_a, где N_a —
несущая способность анкера, кН.

25. На участках действующих и проводимых горных выработок с
нарушенной анкерной крепью (разорванные или вырванные анкеры, разрывы подхватов
и затяжки, полное смятие демпфирующих податливых элементов), расслоениями и
отслоениями пород кровли более 50 мм от вышележащей породы анкерная крепь
усиливается дополнительной крепью с внесением соответствующих изменений в
действующий паспорт крепления.

26. Результаты контроля состояния анкерной крепи фиксируются
специалистами шахты в производственно-технической документации (приложение № 22):

в зоне опорного давления — не реже 1 раза в сутки;

вне зоны опорного давления — не реже 1 раза в месяц.

27. В настоящей Инструкции приведен порядок расчета
параметров анкерной крепи для:

горных выработок и сопряжений шириной до 8 м (приложения № 2, 15);

боков горных выработок (приложение № 3);

горных выработок шириной 6 — 12 м (приложения № 4, 5, 15);

демонтажных камер (приложение № 6);

выработок, пройденных по нижнему слою мощных пластов
(приложение № 7);

выработок, охраняемых «жесткими» и «податливыми» целиками
(приложение № 8);

выработок, проводимых по пластам, склонным к горным ударам и
внезапным выбросам угля (пород) и газа (приложение № 9);

выработок, пройденных в слабых и обводненных породах
(приложение № 10);

применения комбинированных крепей (приложение № 11); выработок, находящихся
в зонах повышенных проявлений горного давления (приложение № 12);

коротких очистных забоев (приложение № 13);

выработок, оборудованных подвесными монорельсовыми дорогами
(приложение № 14).

Приложение № 1

к
Инструкции

Термины, определения и условные обозначения

В настоящей Инструкции использованы следующие термины:

анкерная крепь — система закрепленных в скважинах
(шпурах) металлических (распорных, клиновых, винтовых с закреплением
химическими растворами и смесями на цементной основе), железобетонных, деревянных
или полимерных стержней (штанг), расположенных определенным образом в кровле и
боках выработки и предназначенных вместе с поддерживающими элементами (опорными
шайбами или подхватами) для упрочнения массива пород и повышения устойчивости
обнажений;

анкер первого уровня (нижнего уровня) — цельный
металлический, железобетонный, полимерный или деревянный стержень (анкер),
закрепленный в шпуре (скважине) длиной, не превышающей высоту выработки;

анкер глубокого заложения (верхнего уровня, второго
уровня) — анкер, превышающий длину анкера первого уровня;

выработка, пройденная вприсечку — горная выработка,
пройденная вплотную к выработанному пространству или отделяемая от него целиком
угля шириной 0,8 — 1,5 м;

горная выработка — полость в земной коре, образуемая
в результате извлечения горных пород;

горное давление — давление окружающей среды на
искусственное подземное сооружение или отдельно рассматриваемую часть горного
массива, развивающееся в результате горных работ;

давление на крепь — силовое воздействие пород на
крепь горных выработок;

двухуровневая схема крепи — совместное применение
анкеров первого уровня и анкеров глубокого заложения;

зона опорного давления — часть массива пород в
пределах влияния очистных работ, в котором напряжения больше, чем в нетронутом
массиве;

зона повышенного горного давления (далее — ПГД) —
часть угольного массива и боковых пород, испытывающая повышенные напряжения,
передаваемые краевыми частями, отдельными оставленными целиками или другими
концентраторами, расположенными на смежном пласте (пластах);

зона проявления повышенного горного давления (далее —
ППГД) — зона, в которой реализовалось повышенное горное давление в виде
увеличения смещений кровли, боков и почвы горных выработок, отжимания и
разрушения боков и кровли горных выработок, деформации крепи;

крепь — инженерная конструкция в горной выработке,
взаимодействующая с породами и предназначенная для сохранения формы и размеров
ее поперечного сечения, в соответствии с требованиями правил безопасности;

несущая способность анкера — предельная нагрузка в
жестком режиме (заводская характеристика);

опорное давление — добавочное к весу толщи пород
давление, оказываемое зависающими породами на часть массива за пределами
выработанного пространства;

опорная плита — индивидуальный опорный элемент, не
связывающий анкеры в рядах в единую систему;

податливая крепь — крепь, конструкция которой
допускает уменьшение сечения выработки при сохранении несущей способности;

«податливый» целик — целик шириной (2,5 — 3,0)m;

проявление горного давления — деформирование и
разрушение горных пород и крепи под действием горного давления;

протяженная горная выработка — горная выработка,
длина которой на порядок и более больше ее ширины;

работа крепи (сопротивление крепи) — силовое
противодействие крепи горному давлению;

сопротивление анкерной крепи — среднеарифметическая
нагрузка со стороны кровли на анкерную крепь, кН/м²;

сопряжение горных выработок — узел соединения двух
или более одиночных горных выработок;

смещение пород — смещение пород, вызванное
проведением выработки и последующими условиями ее поддержания. Различают
смещения кровли, боков и почвы выработки;

смещения кровли выработки — уменьшение высоты
выработки вследствие опускания пород кровли, вызванное горным давлением;

целик — отдельная часть залежи полезного ископаемого,
оставленная в процессе разработки месторождений по тем или иным причинам не
извлеченной или временно не извлекаемой.

широкая горная выработка — горная выработка шириной
более 6 м.

В настоящей Инструкции используются следующие условные
обозначения и коэффициенты^*:

A —
ширина камеры, м;

В — ширина выработки, м;

В_вл — ширина соседней выработки, м;

В_р — расчетная ширина выработки (камеры),
которая является основанием свода давления пород кровли, м;

в_р — величина возможного разрушения боков
выработки, м;

В_с — расчетная ширина сопряжения, м;

В_ф — фактическая ширина демонтажной
дорожки, м;

в_ц — минимальная ширина неразрушаемого целика, м;

В₁ — фактическая ширина основной широкой
выработки, м;

В_1з, В_2з — ширина части
выработки при проведении двумя за-ходками, м;

В¹₁, В¹₂
— ширина парных выработок в проходке, м;

В₂ — фактическая ширина пересекающейся
выработки, м;

С — расстояние между рядами анкеров, м;

С_б — расстояние между рядами анкеров в
боках выработки, м;

С_к — принятое по технологическим условиям
расстояние между рядами анкеров, м;

С_к.н — расстояние между рядами анкеров
нижнего уровня, м;

С_к.н.min — шаг установки анкеров,
допустимый по условию устойчивости контура кровли, м;

С_п — расстояние между подвесками подвесной
монорельсовой дороги (далее — ПМД), м;

С_р.в.к — расстояние между рядами канатных
анкеров верхнего уровня, м;

С_р.к.н — расстояние между канатными
анкерами в рядах, м;

С_р.н — расстояние между анкерами первого
уровня в рядах;

d_а — диаметр ампулы, мм;

d_c — диаметр стержня анкера, мм;

d_ск — диаметр скважины (шпура), мм;

D — диаметр скважин, м;

f — коэффициент
крепости пород по шкале М.М. Протодьяконова;

h — высота выработки, м;

h_БП — дальность влияния по нормали от
отрабатываемого пласта при подработке, м;

h_БН — дальность влияния по нормали от
отрабатываемого пласта при надработке, м;

h_н.к — мощность непосредственной кровли,
м;

h_Н — расстояние от оси пласта до нижней
выработки, м;

h_m — мощность пласта с учетом пробуренной
скважины, м;

h_п — расстояние от отработанного пласта в
кровлю по нормали до уровня расположения выработки на подработанном пласте, м;

h_П — расстояние от оси пласта до верхней
выработки, м;

h_р — высота зоны интенсивной
трещиноватости, м;

h_y — мощность угольной пачки, м;

h_св — высота свода естественного
равновесия пород над горной выработкой, м;

h_o — мощность нижнего слоя кровли, м;

h₁ — мощность обрушившейся толщи пород, м;

Н — глубина проведения горной выработки или
сопряжения от дневной поверхности, м;

k — коэффициент концентрации
давления для выработок, пройденных в массиве угля вне зоны опорного давления
или при ширине целика более 0,1Н, но не менее 30 м;

k_а — коэффициент,
учитывающий степень связывания и упрочнения пород за счет принимаемой длины
закрепления стержня анкера в скважине (шпуре) скрепляющим составом;

k_вл — коэффициент
снижения сопротивления пород сжатию за счет воздействия влаги;

k_вл1 … k_влn —
коэффициенты снижения сопротивления слоев пород сжатию за счет воздействия
влаги;

k_в — коэффициент,
учитывающий влияние других смежных параллельных выработок;

k_в1 — коэффициент
взаимовлияния сопрягающихся выработок;

k_в2 — коэффициент
влияния других смежных выработок, расположенных относительно участков
сопряжений на расстояниях менее допустимых l_д;

k_г — коэффициент
влияния гидрообработки на смещение кровли выработки, закрепленной анкерной
крепью;

k_д — коэффициент,
учитывающий влияние на кровлю динамических нагрузок, возникающих при перевозке
грузов;

k_з — коэффициент
запаса;

k_инт — коэффициент
увеличения смещений пород на участках сопряжения от интенсивного воздействия
очистных работ;

k_к — коэффициент, характеризующий
долю смещений пород кровли в общих смещениях пород на сопряжении;

k_кр — коэффициент,
учитывающий обрушаемость основной кровли;

k_н1 — коэффициент
концентрации давления в месте закрепления нижнего слоя кровли, см. приложение №
13;

k_о — коэффициент
увеличения напряжений в боках выработок и сопряжений при расположении их в зоне
влияния опорного давления от очистных работ;

k_охр —
коэффициент, учитывающий влияние податливых искусственных ограждений;

k_о.max — максимальное значение коэффициента увеличения
напряжений в боках выработок и сопряжений при расположении их в зоне влияния
опорного давления от очистных работ;

k_П — коэффициент
пригрузки нижнего слоя кровли;

k_р — коэффициент
разрыхления пород;

k_р.в.н —
коэффициент разгрузки канатных анкеров верхнего уровня анкерами нижнего уровня;

k_с — коэффициент,
учитывающий нарушенность массива пород поверхностями без сцепления либо с малой
связностью;

k_св — коэффициент
свода;

k_ср — коэффициент
влияния разгрузочных скважин на величину смещения кровли;

k_т — коэффициент,
величина которого зависит от количества несущих тележек, попадающих на два
смежных рельса относительно точки подвеса;

k_тр — коэффициент
трещинообразования;

k_у — коэффициент
упрочнения пород за счет анкерования;

k_ф — коэффициент
формы;

k_ш — коэффициент,
учитывающий отличие ширины проводимой выработки от В = 5 м;

k¹_ш —
коэффициент влияния размеров сопряжения;

k_L — коэффициент взаимовлияния соседних
выработок;

k_s — коэффициент, учитывающий влияние
площади сечения сопряжения в свету до осадки;

k_t — коэффициент влияния времени на
смещения пород;

k_tц — коэффициент влияния времени в зоне
остаточного горного давления;

k_t1 — коэффициент влияния времени
поддержания выработки между отработкой первого и второго очистного забоев;

k_α — коэффициент влияния угла падения
пород и направления проходки выработки относительно простирания пород;

k_δ — коэффициент влияния
набрызг-бетонной крепи на снижение смещений пород в выработке;

k_θ — коэффициент направления смещений
пород при определении смещений со стороны почвы или кровли;

k₁ — коэффициент концентрации напряжений в
боках от проходки выработок и сопряжений;

k₂ — коэффициент увеличения напряжений в
боках выработок и сопряжений от других выработок;

k¹ — коэффициент, учитывающий влияние
места расположения присечной выработки относительно границы выработанного
пространства;

k¹₁ — коэффициент закрепления
кровли на опорах;

k¹₂ — коэффициент пригрузки
вышележащих пород;

k₃ — коэффициент влияния опорного давления
от ранее отработанных камер;

k₄ — коэффициент влияния трещиноватости
пород в зависимости от типа кровли;

k₅ — коэффициент увеличения прочности
пород за счет анкерования;

K — коэффициент смещений пород от влияния кромки
пласта;

K_КН — коэффициент изменения смещений пород
при надработке;

K^ц_КН — коэффициент увеличения
смещений пород от целика для выработок, расположенных под его кромкой;

K_КП — коэффициент изменения смещений пород
при подработке;

K^ц_КП — коэффициент увеличения
смещений пород от целика для выработок, расположенных над его кромкой;

K^ц_но — коэффициент увеличения
смещений пород на участках выработок, расположенных под центром целика;

K^ц_по — коэффициент увеличения
смещений пород на участках выработок, расположенных над центром целика;

K_РН — коэффициент, учитывающий увеличение
смещений пород в выработках в зонах ППГД или их снижение в зонах разгрузки для
выработок, расположенных в надработанном массиве;

K_РП — коэффициент, учитывающий увеличение
смещений пород в выработках в зонах ППГД или их снижение в зонах разгрузки, для
выработок, расположенных в подработанном массиве;

K_i —
коэффициент, учитывающий увеличение смещений пород в выработках в зонах ППГД
или их снижение в зонах разгрузки;

K^ц_i
— коэффициент изменения смещений в зоне влияния неразрушаемого целика;

K¹ — коэффициент размерности, МПа;

l — расстояние до влияющей
выработки, м;

l_а — длина анкера,
м;

l_а.б — длина
анкера, устанавливаемого в бока выработки, м;

l_ак — длина
анкеров первого уровня, м;

l_акт — активная
длина анкера нижнего уровня без выступающей части, м;

l_амп — длина
устанавливаемых ампул, м;

l_а.пр — длина
анкера, устанавливаемого при проходке, м;

l_а.п — длина
анкеров подвески монорельсовой дороги, м;

l_а.у — длина
анкера усиления, м;

l_б — длина боковых
канатных анкеров, м;

l_д — расстояние
между сопряжением и соседней выработкой при отсутствии ее влияния, м;

l_в — длина
выступающей внутрь выработки части анкера, м;

l_з — расстояние,
на которое передовой забой опережает отстающий, м;

l_заг — длина
заглубления подвешивающих ПМД анкеров над анкерами первого уровня, м;

l_к.а — длина
канатного анкера, м;

l_м.осл — длина
участка массива, ослабленного скважинами, м;

l_н — длина участка
массива, не нарушенного скважинами, м;

l_Н — расстояние от
кромки пласта до границы зоны в направлении выработанного пространства при
надработке, м;

l_НМ — расстояние
от кромки пласта до границы зоны в направлении массива при надработке, м;

l_о — расстояние до
очистных работ, м;

l_о.р — ширина зоны
влияния очистных работ, м;

l_ост — ширина зоны
остаточного опорного давления, м;

l_П — расстояние от
кромки пласта до границы зоны в направлении выработанного пространства при
подработке, м;

l_ПМ — расстояние
от кромки пласта до границы зоны в направлении массива при подработке, м;

l_с.л — расстояние,
на которое забой проходимой сбойки опережает лаву, м;

l_сб — расстояние,
на которое забой отстающей выработки опережает сбойку парных выработок, м;

l_у — длина
устойчивого пролета кровли, м;

l_ф — фактическое
расстояние между сопряжением и другими выработками, м;

l_ц — ширина
целика, м;

l_max
— длина анкеров, требуемая по расчетным смещениям кровли U_кр
в продолжение всего срока службы, м;

l_max.оп
— зона максимального опорного давления, м;

l‘ — допустимое расстояние
отставания от ближнего проходческого забоя при проведении и креплении сбойки
парных выработок, м;

l» — расстояние, на
которое передовой проходческий забой опережает другую горную выработку, м;

L_зах — длина
заходки, м;

L_к — минимальное
расстояние между несущими тележками, м;

L_м — общая длина
участка массива угля, обрабатываемого разгрузочными скважинами, м;

L_т — участок монорельсовой дороги, в
пределах которого происходит ее наибольшее нагружение, м;

m — мощность пласта, м;

m_в — вынимаемая
мощность пласта, м;

m_н.с — мощность
несущего слоя, м;

m_р — мощность
разрушающихся пород (угля) в боках выработки, м;

m_сл — мощность
слоя, м;

m₁ … m_n — мощность слоев
пород, залегающих в кровле или в боках горной выработки (2 — 5), м;

N — несущая способность, кН;

N_a — несущая способность анкера, кН;

N_a.б — несущая способность анкерной крепи
в боках выработки, м;

N_a.к — несущая способность анкерной крепи
в кровле выработки, м;

N_aп — необходимая несущая способность
анкеров, служащих для подвешивания ПМД, кН;

N_к.a — несущая способность канатного
анкера, кН;

N_п — несущая способность подвесок, кН;

N_нор — нормальная амплитуда нарушения, м;

N_s — несущая
способность рамной крепи или стоек усиления, кН;

N_т — несущая способность грузовых тележек;

n — количество анкеров в
ряду, необходимое для создания несущего слоя;

n_ап — количество закрепляющих
подвеску анкеров;

n_б — количество
анкеров в рядах боков выработки;

n_к — количество
анкеров в рядах кровли выработки;

n_р.в.к —
количество канатных анкеров в ряду;

n_р.н — количество
кровельных анкеров нижнего уровня в каждом ряду;

n_у.а — требуемое
количество анкеров усиления;

n_у.с — требуемое
количество стоек усиления;

n₁ — число
пробуренных скважин;

Р_а — сопротивление анкерной крепи, кН/м²;

Р_а.б — сопротивление анкерной крепи,
устанавливаемой в бока выработки, кН/м²;

Р_а.к — сопротивление анкерной крепи,
устанавливаемой в кровле выработки, кН/м²;

Р_а.к.у — удельная нагрузка на анкерную
крепь, кН/м²;

Р_а.н.у — сопротивление анкерной крепи
нижнего уровня, кН/м²;

Р_а.п — сопротивление анкерной крепи при
проходке, кН/м²;

Р_а.у — сопротивление анкерной крепи
усиления, кН/м²;

Р_в.в.к — возведенное сопротивление
канатных анкеров, кН/м²;

Р_в.к.у — ожидаемое удельное давление пород
свода на канатную крепь верхнего уровня, кН/м²;

Р_в.н — возведенное сопротивление анкерной
крепи нижнего уровня, кН/м²;

Р_в.н.у — удельное возведенное
сопротивление крепи нижнего уровня, кН/м²;

P_к.в.у — расчетное удельное сопротивление
анкеров верхнего уровня, кН/м²;

Р_к.кр — несущая способность
комбинированной крепи, кН/м²;

Р_к.р — сопротивление дополнительных
анкеров, кН/м²;

Р_к.у — сопротивление крепи усиления, кН/м²;

Р_н.а — расчетное удельное давление пород
кровли на анкерную крепь нижнего уровня, кН/м²;

Р_о.н — удельное давление отслоившихся
пород нижнего уровня, кН/м²;

Р_п.к — сопротивление посадочно-защитной
крепи, кН/м;

Р_п.кр — несущая способность подпорной
крепи, кН/м²;

Р_п^max —
максимальная статическая нагрузка на одну подвеску, кН;

Р_св — ожидаемое давление свода пород на
крепь горной выработки (камеры) на 1 погонный метр ее длины, кН/м

Р_св.у — расчетное удельное давление пород
свода на крепь, кН/м²;

P_c.у — расчетное сопротивление податливых
стоек, кН/м²;

Р_сум — общее сопротивление комбинированной
крепи уровней, кН/м²;

Р_max —
сопротивление анкерной крепи, требуемое по расчетным смещениям кровли U_кр
в продолжение всего срока службы, кН/м²;

ΔР_а — величина пригрузки, создаваемая
перевозимым по ПМД грузом, кН/м²;

q — количество грузовых тележек, шт.;

Q^г_max — максимально допустимый
вес перевозимого груза, приходящийся на отрезок дороги L_т,
кН;

Q_т — суммарный вес навесного (подъемного)
оборудования на участке дороги L_т, кН;

R_c.б — расчетное сопротивление слоев,
пласта и пород в боках на сжатие, МПа;

R_е — прочность на сжатие угольного массива
в естественном состоянии, МПа;

R_п — средневзвешенная прочность пород
(угля) кровли подработанного пласта, МПа;

R_c — расчетное сопротивление пород и угля
в кровле на одноосное сжатие, МПа;

R_св — средневзвешенное сопротивление угля
в массиве разбуренного скважинами, МПа;

R_c.г — прочность угольного массива на
сжатие после гидрообработки, МПа;

R_c.р — сопротивление на сжатие угля в зоне
влияния разгрузочных скважин, МПа;

R_c.пч — прочность пород почвы, МПа;

R_с.ср — средневзвешенная прочность на
сжатие вмещающих выработку пород, МПа;

R_c.y — прочность на сжатие угля в массиве,
МПа;

R_y — прочность угля на одноосное сжатие,
МПа;

R_с1 … R_cn —
сопротивление сжатию слоев пород, МПа;

R^c_c — прочность на сжатие
угольного массива в сухом состоянии, МПа;

R^п_c — прочность на сжатие
угольного массива при полном влагонасыщении, МПа;

R_L — радиус зоны предельного состояния
пород, м;

R_max — максимальное сопротивление пород
кровли на одноосное сжатие, МПа;

R_min — минимальное сопротивление пород
кровли на одноосное сжатие, МПа;

S — площадь поперечного сечения камеры (выработки), м²;

S_пр — площадь заходки, м²;

S_y — площадь устойчивого обнажения пород
кровли, м²;

t — срок службы выработки, год;

U — смещение, мм;

U_а — смещение кровли с анкерной крепью,
мм;

U_а.н — смещение кровли выработки,
закрепленной анкерной крепью в сочетании с набрызг-бетоном, мм;

U_к — расчетное смещение кровли проводимой
выработки, мм;

U_k — расчетное смещение кровли выработок,
проводимых в массиве и поддерживаемых в зоне влияния очистных работ с шириной
охранного целика менее 0,1H, мм;

U^г_к — смещения кровли выработки
после гидрообработки угольного массива, мм;

U^р_к — смещения кровли выработки
с учетом влияния разгрузочных скважин, мм;

U_к1 — смещение кровли без влияния
разгрузки скважинами, мм;

U_кр — смещение пород кровли горной
выработки на сопряжениях в зоне влияния очистных работ, мм;

U_л — расчетное смещение кровли в период
влияния опорного давления на протяжении 0,1H м от погашающей лавы, мм;

U^ц_л — дополнительные смещения
кровли горных выработок от влияния погашающей лавы, мм;

U_м — расчетное смещение кровли горной
выработки, проводимой и поддерживаемой в массиве вне влияния очистных работ,
мм;

U^пр_о — расчетное смещение
кровли при проходке выработки, мм;

U^пр_л — расчетное смещение
кровли в период влияния погашающей лавы, мм;

U’_пр — смещение пород кровли при
проведении выработки вприсечку к выработанному пространству, мм;

U’_o — смещение пород кровли в присечной
выработке вне влияния подготавливаемой лавы, мм;

U_o — расчетное смещение кровли вне зоны
влияния очистных работ, мм;

U_охр — расчетное смещение пород кровли
выработки, в зависимости от способа охраны, мм;

U_п — расчетное смещение пород кровли
выработки, погашаемой за лавой, мм;

U_пр — расчетное смещение пород кровли
выработки, проводимой вприсечку к выработанному пространству, мм;

U_п.к — смещения, компенсируемые подпорной
крепью, мм;

U_р — расчетное смещение кровли в монтажных
камерах, мм;

U_т — типовое смещение в выработке с
анкерной крепью, мм;

U_ц — расчетное смещение кровли выработок,
поддерживаемых в зоне опорного давления при ширине целиков больше 0,05Н,
но не менее 15 м, мм;

ΔU_ц — смещение кровли выработки в
зоне влияния очистных работ, мм;

U^ц₁ — смещение пород в
выработке за период влияния временного опорного давления первой лавы, мм;

ΔU^ц₁ — смещение пород
позади забоя первой лавы, мм;

U₁ — смещение пород в зоне временного
опорного давления, мм;

U₁¹ — смещение пород в
присечной выработке в зоне влияния временного опорного давления собственной
лавы, мм;

U₀ — смещение пород в горных выработках,
не испытывающих влияния зон ППГД, мм;

V¹_о —
средняя скорость смещений пород в течение двух месяцев после проходки забоя присечной
выработки, мм/мес;

V^ц_о —
скорость смещений пород в зоне остаточного опорного давления в выработках с
охраной угольными целиками, мм/мес;

W — влажность горной породы в естественном состоянии,
%;

W_п — влажность горной породы при полном
влагонасыщении, %;

x₁ — расстояние от
краевой части пласта до искомой точки, м;

γ — объемный вес пород, кН/м³;

γ_о — объемный вес нижнего слоя
кровли, МН/м³;

δ — толщина набрызг-бетонной крепи, мм;

λ — коэффициент концентрации напряжений в
массиве;

ξ — безразмерный коэффициент;

η — коэффициент, учитывающий процентное
содержание песчаников в породах междупластья;

σ_б — степень относительной
напряженности пород и пласта, расположенных в боках выработки, МПа;

φ — угол внутреннего трения угля (пород) в боках
горной выработки, град.;

П — плотности установки анкеров, анк/м²;

П_в.к — необходимая плотность установки
канатных анкеров, анк/м²;

П_н.а — необходимая плотность установки
анкеров нижнего уровня, анк/м²;

П_min — минимальная
плотность установки анкеров, анк/м².

____________

*
В последующих приложениях к Инструкции расшифровки отдельных обозначений иногда
отличаются от приведенных в приложении № 1; в них также встречаются
обозначения, отсутствующие в данном приложении; в некоторых обозначениях
перепутаны строчные и прописные буквы. По указанию Управления по надзору в
угольной промышленности Ростехнадзора (см. подстрочную сноску в пункте 2 Инструкции) из последующих приложений
исключены расшифровки обозначений, повторяющие расшифровки обозначений,
приведенные в данном приложении. (Примеч. изд.)

Приложение № 2

к
Инструкции

Расчет параметров крепи для кровли горных выработок

I. Исходные данные для расчета крепи

1. Исходные данные для расчета
сопротивления анкерной крепи, длины анкеров и их податливости, количества
анкеров в ряду и расстояния между рядами, дополнительных средств усиления:

1) условия проходки, охраны и поддержания горных выработок;

2) расчетная ширина B, м, и
высота h, м, горных выработок и сопряжений в проходке;

3) глубина проведения горной выработки или сопряжения от
дневной поверхности Н, м;

4) тип строения пород кровли горных выработок;

5) класс устойчивости пород непосредственной кровли горных
выработок;

6) расчетное сопротивление пород и угля в кровле на одноосное
сжатие R_с, МПа;

7) расчетная несущая способность анкеров, усиливающих стоек,
рам, посадочно-защитных крепей N, кН.

2. По условиям проходки, охраны и поддержания при расчете
параметров крепи рассматриваются следующие горные выработки и сопряжения:

1) капитальные околоствольные и магистральные горные
выработки и их сопряжения, проводимые и поддерживаемые в ненарушенном очистными
работами массиве за пределами зон опорного давления, при ширине целиков больше
0,1H, но не менее 30 м;

2) магистральные полевые и пластовые горные выработки и
сопряжения, проводимые в массиве, а затем поддерживаемые в зоне опорного
давления от очистных работ при ширине целиков меньше 0,1H,
но не менее 15 м;

3) пластовые выемочные горные выработки, проводимые в
массиве, а затем погашаемые за лавой;

4) пластовые выемочные горные выработки, проводимые в
массиве по надработанным и подработанным участкам шахтного поля, а затем
погашаемые за лавой;

5) пластовые выемочные горные выработки, проводимые по
нижним слоям мощных пластов;

6) пластовые выемочные горные выработки и сопряжения,
проводимые в массиве, охраняемые за отрабатываемой лавой целиком шириной не
менее 15 м, а затем погашаемые за смежной лавой;

7) пластовые выемочные горные выработки, проводимые в массиве
на удароопасных и выбросоопасных пластах, а затем погашаемые за лавой;

пластовые выемочные выработки, проводимые в массиве и
охраняемые целиками, а затем погашаемые за смежной лавой на удароопасных и
выбросоопасных пластах;

9) на пластах, склонных к горным ударам и выбросам угля и
газа (ширина целиков определяется согласно действующим нормативным документам);

10) пластовые выемочные выработки, проводимые в массиве и
охраняемые за отрабатываемой лавой разрушающимся в выработанном пространстве
целиком угля шириной (2,5 — 3,0)m, а затем
погашаемые за смежной лавой (для мощных пластов ширина целика принимается (2,5
— 3,0)h).

11) пластовые выемочные выработки, проводимые в массиве,
затем поддерживаемые на границе с выработанным пространством и погашаемые за
смежной лавой;

12) пластовые выемочные выработки, проводимые за
отрабатываемой лавой на расстоянии свыше 200 м или после отработки лавы
вприсечку к выработанному пространству с защитной полосой угля шириной 2 — 3 м
и погашаемые за смежной лавой;

13) пластовые монтажные рассечки (камеры), проводимые в
массиве (в том числе по нижнему слою мощных пластов) и погашаемые за лавой;

14) разрезные печи, очистные камеры и заходки при системах
разработки короткими забоями;

15) пластовые демонтажные камеры.

3. Расчетная
ширина протяженных горных выработок принимается равной их максимальной
фактической ширине в проходке. Расчетная ширина сопряжений пересекающихся
горных выработок В_с, м, определяется по формуле:

где В₁ и В₂
— фактическая ширина пересекающихся горных выработок в проходке, м.

Расчетная ширина сопряжений с
примыканием одной горной выработки к другой (основной) определяется по формуле:

где В₁ —
фактическая ширина основной более широкой горной выработки, м; В₂
— фактическая ширина горной выработки, примыкающей к основной, м.

Если ширина сопряжения < 8 м, то к зоне сопряжения
относятся также части примыкающих и пересекающихся выработок на протяжении,
равном 0,5 их ширины. Если ширина сопряжения ≥ 8 м, то к зоне сопряжения
относятся также части примыкающих и пересекающихся выработок на протяжении,
равном их ширине. Расчетная высота горных выработок и сопряжений принимается
равной их максимальной фактической высоте в проходке.

4. Расчетная глубина для сопряжений
принимается равной фактической глубине от земной поверхности. Расчетная глубина
для протяженных горизонтальных и наклонных горных выработок, участки которых
находятся на разных отметках, отличающихся не более чем на 15 %, принимается равной
максимальной глубине. При большей разности отметок расчетная глубина горных
выработок принимается по участкам с различными расчетными глубинами.

5. Расчетное сопротивление пород и угля в
кровле на одноосное сжатие в массиве R_c, МПа, следует
определять отдельно для кровли и боков как усредненное по залегающим
литологическим разностям, вмещающих горную выработку пород, в кровле — на
высоту, равную ширине протяженных горизонтальных, наклонных горных выработок В,
на сопряжениях — на высоту, равную 1,5В_с. В боках учитывается
прочность пород, залегающих по высоте выработки или сопряжения.

Расчетное сопротивление пород определяется по формулам:

для кровли:

для боков:

При определении прочности пород по
коэффициенту крепости f пересчет
в МПа проводят по формуле R = 10f.
Коэффициент k_с при отсутствии результатов
по бурению с отбором керна принимается равным 0,9 для I и II типов кровли, 0,6
для III типа и 0,7 — 0,8 для IV типа кровли. При наличии результатов
разведочного бурения при R_c, равном и более 30 МПа, k_с определяется по таблица № 1 настоящего приложения. Для пород с R_c
менее 30 МПа k_с определяется по
таблице № 2 настоящего приложения.

Таблица № 1

Значения
коэффициента k_с при породах с R_c,
равным и более 30 МПа

Таблица № 2

Значения
коэффициента k_с при породах с R_c
менее 30 МПа и в зонах тектонических нарушений

k_вл
в таблице № 3 настоящего приложения, принимается в зависимости от прочности
пород и учитывается только в случае длительного обводнения пород в горных
выработках (более 6 месяцев), для остальных условий k_вл
= 1.

Таблица № 3

Значения
коэффициента k_вл

При однородной кровле (I тип кровли), приведенной в таблице № 4 настоящего приложения, R_c
определяется по формуле:

где R_max и R_min
— максимальное и минимальное сопротивление пород на одноосное сжатие в кровле
на высоту В или 1,55В_с, МПа.

6. Если в кровле горных выработок залегает слой прочных
однородных пород с R_с > 60 МПа при соотношении  ≥ 0,5, то расчет проводят по
прочности этого слоя без учета пород, расположенных выше. При больших разбросах
значений мощности слоев и их прочности необходимо принимать средние значения,
если невозможно их уточнить.

Расчетное сопротивление пород кровли на одноосное сжатие в
протяженных горных выработках следует считать одинаковым, если оно находится в
пределах ±30 %. При этом принимается его минимальное значение. При изменении R_c
более чем на ±30 % последующий расчет параметров крепи ведется по отдельным
участкам горной выработки.

7. При расчете сопротивления и длины анкеров выделяют четыре
типа кровли по обрушаемости, приведенные в таблице № 4 настоящего приложения.

Таблица № 4

Типы
пород кровли по обрушаемости

8. При определении плотности
установки анкеров, конструкции опор, затяжки, технологии крепления кровли при
проходке, для всех типов кровли по обрушаемости, непосредственную кровлю над
горными выработками и сопряжениями следует разделять на три класса по
устойчивости, приведенные в таблице № 5 настоящего приложения.

Во всех классах устойчивость кровли оценивается за период
проходческого цикла.

Таблица № 5

Классы
пород кровли по устойчивости

II.
Основные расчетные положения

9. Расчет параметров анкерной крепи и дополнительных средств
ее усиления проводится в зависимости от интенсивности горного давления,
определяемого с учетом размеров и глубины расположения горных выработок и сопряжений
от поверхности, способа и параметров их охраны от влияния очистных работ,
прочности, трещиноватости и устойчивости пород кровли.

10. В качестве критерия интенсивности горного давления для расчета
крепи следует принимать расчетные смещения кровли. Методика определения
расчетных смещений кровли для сопряжений и различных категорий протяженных
горных выработок зависит от принятых, в соответствии с разделом I настоящего приложения, исходных данных
для конкретных условий и приведена в приложениях № 15 и 18
к настоящей Инструкции.

В условиях, где расчетные смещения кровли больше 300 мм,
преимущественно при поддержании горных выработок на границе с выработанным
пространством, проведении их вприсечку и охране разрушающимся целиком, расчет
параметров анкерной крепи проводится для смещений кровли не более 300 мм. На
часть смещений более 300 мм рассчитывается крепь усиления.

Параметры анкеров глубокого заложения рассчитываются исходя
из возможности «подвески» породной пачки, состоящей из слоев различной мощности
и прочности к породам за пределами свода естественного равновесия или к мощному
и крепкому слою породы, находящемуся на расстоянии 3 — 6 м и более от кровли
горной выработки.

11. При определении и выборе паспортов крепления в
зависимости от расчетных смещений и от интенсивности проявлений горного
давления выделяются следующие условия поддержания горных выработок:

1) небольшое горное давление, при смещениях кровли меньше 50
мм;

2) горное давление средней интенсивности, при смещениях
кровли от 50 до 200 мм включительно;

3) интенсивное горное давление, при смещениях кровли более
200 мм.

12. Во всех условиях интенсивности
горного давления плотность установки анкеров в кровле определяется по величине
смещений, проверяется и, при необходимости, увеличивается по фактору требуемой
минимальной плотности установки анкеров. В зависимости от устойчивости
непосредственной кровли — в классе неустойчивой кровли не меньше 1 анк/м²,
в классе среднеустойчивой кровли не меньше 0,7 анк/м² и в классе
устойчивой кровли не меньше 0,5 анк/м².

13. Во всех горных выработках и сопряжениях при расчетных
смещениях кровли больше 150 мм, для исключения перегрузок, анкеры и усиливающие
поддерживающие крепи устанавливаются с податливыми или с демпфирующими
податливыми элементами, сминающимися при нагрузках, достигающих 80 % от несущей
способности анкера.

Для анкеров с частичным закреплением по длине шпура
необходимая величина податливости составляет до 20 мм при смещениях 150 мм и до
35 мм при смещениях 300 мм, а закрепленных по всей длине — от 15 до 25 мм. При
смещениях свыше 50 мм в горных выработках и сопряжениях, в кровле которых
залегает угольный пласт и породы, отнесенные к опасным по горным ударам и
выбросам, устанавливают анкеры с податливостью не менее 50 мм.

III. расчет параметров крепи выработок и сопряжений, проводимых
и поддерживаемых в массиве вне зоны влияния очистных работ

14. В условиях небольшого горного
давления при расчетных смещениях кровли U_м
до 50 мм горные выработки и сопряжения на весь срок службы закрепляют анкерной
крепью. Для I типа кровли сопротивление анкерной крепи Р_а и
длину анкеров l_а, устанавливаемых в
проходческом забое, следует принимать по таблице № 6 настоящего приложения.

Таблица № 6

Параметры
крепи для I типа кровли

Примечание. Здесь указывается общая длина анкеров с учетом их
замковой части и выступающей в выработку части стержня. При ширине выработки от
8 до 12 м применять двухуровневую схему крепи (приложение № 5) с длиной анкеров первого
уровня не менее 2,4 м.

При II типе кровли сопротивление анкерной крепи Р_а
принимать как для I типа кровли, а длину анкеров меньше с учетом мощности
непосредственной кровли h_н.к ≤ 0,3B и глубины закрепления анкеров в устойчивых прочных породах
более или равной 0,5 м в соответствии с таблицей № 7 настоящего приложения.

Таблица № 7

Параметры
крепи для II типа кровли

Примечание. При ширине выработки от 8 до 12 м применять
двухуровневую схему крепи (приложение № 5) с длиной анкеров первого уровня не менее 2,0 м.

При III типе кровли Р_а и l_а принимать в соответствии с таблицей № 8
настоящего приложения.

Таблица № 8

Параметры
крепи для III типа кровли

Примечание. При ширине выработки от 8 до 12 м применять
двухуровневую схему крепи (приложение № 5) с длиной анкеров первого уровня не менее 2,4 м.

При IV типе кровли Р_а и l_а принимать в соответствии с таблицей № 9
настоящего приложения.

Таблица № 9

Параметры
крепи для IV типа кровли

Примечание. При ширине выработки от 8 до 12 м применять
двухуровневую схему крепи (приложение № 5) с длиной анкеров первого уровня не менее 2,4 м.

Если мощность угольной пачки в кровле составляет 1,5 — 2,5
м, то длину анкеров принимают равной мощности угольной пачки плюс 0,6 м.

15. В условиях горного давления средней
интенсивности при расчетных смещениях кровли U_м до 300 мм, в
горных выработках и сопряжениях, охраняемых целиками шириной более 0,1Н,
их крепление и поддержание в течение всего срока службы следует производить
одной анкерной крепью с параметрами Р_а и l_а:

при I типе кровли в соответствии с номограммой, приведенной
на рисунке 1 настоящего приложения;

при II типе кровли Р_а принимать в
соответствии с номограммой на рисунке 1
настоящего приложения, а длину анкеров принимать в соответствии с таблицей № 7 настоящего приложения;

при III типе кровли сопротивление крепи и длину анкеров
принимать на 10 % больше рассчитанных по номограмме рисунка 1 настоящего приложения;

при IV типе кровли сопротивление крепи и длину анкеров
принимать на 20 % больше рассчитанных по номограмме рисунка 1 настоящего приложения.

Рис. 1. Номограмма для определения параметров анкерной
крепи в кровле
горной выработки (пунктирной линией показан ключ к определению Р_а
и l_а
и по расчетным значениям U_к)¹

______________

¹ При параметрах, выходящих
за область действия данной номограммы, применять двухуровневую схему крепи по
методике, изложенной в приложении № 5.

16. В I и III типах кровли, при
увеличении сопротивления анкерной крепи по сравнению с указанными в пунктах 14 и 15
настоящего приложения, длину анкеров можно уменьшить за счет повышения
плотности установки анкеров на 10 % при 1,3Р_а и на 20 % при
1,5Р_а. При этом минимальная длина анкеров равна 0,35B при I типе и 0,4B при III типе кровли.

IV.
Расчет параметров крепи для магистральных выработок и сопряжений,
поддерживаемых в зоне опорного давления при ширине целиков больше 0,05H,
но не менее 15 метров

17. В условиях небольшого горного
давления при расчетных смещениях кровли U_ц до 50 мм крепление
и поддержание всех горных выработок и сопряжений проводится одной анкерной
крепью, устанавливаемой в проходческом забое с параметрами сопротивления
анкерной крепи Р_а и длины анкеров l_а,
аналогично пункту 14 настоящего
приложения в соответствии с таблицами № 6
— 9.

18. В условиях горного давления средней
интенсивности крепление и поддержание всех горных выработок и сопряжений
следует производить одной анкерной крепью. При расчете анкерной крепи по
смещениям U_ц за весь срок службы параметры анкеров Р_а
и l_а принимать в соответствии с пунктами
15 и 16
настоящего приложения.

19. При
смещениях U_ц > 200 мм в I, III и IV типах кровли применять
анкеры, устанавливаемые при проходке с Р_а.п и l_а.пр, рассчитанными по смещениям кровли U_м
до влияния очистных работ, с последующим усилением на расстоянии до лавы 0,1H анкерной крепью с параметрами Р_а.у
и l_а.у, равными:

где Р_а и l_а — сопротивление анкерной крепи и длина
анкеров по расчетным смещениям кровли U_ц на весь срок службы
выработки.

20. При смещениях, кровли, превышающих
300 мм, возможно крепление горной выработки анкерами в два уровня. Р_а
и l_а анкеров нижнего уровня
принимаются по рисунку № 1 настоящего
приложения, исходя из расчетных смещений кровли U_м до начала
влияния первой лавы или по принятым смещениям U, равным 150 — 200 мм.

Анкеры верхнего уровня (глубокого заложения) устанавливаются
вслед за анкерами нижнего уровня при проходке горной выработки или позже на
расстоянии до лавы 0,1Н.

21. При
расчете параметров анкеров верхнего уровня ожидаемое давление пород свода на
крепь обоих уровней на 1 погонный метр длины горной выработки Р_св,
кН/м, определяется по формуле:

В_р рассчитывается согласно приложению № 5, h_св
определяется по формуле:

k_св определяется по
таблице № 1 приложения № 5, Р_св.у
определяется по формуле:

Р_в.к.у определяется по формуле:

Р_а.н.у определяется, как и Р_а
(пункт 19 настоящего приложения);

Длина анкера верхнего уровня l_к.а определяется по формуле 16 в приложении № 5.

Необходимая плотность установки анкеров
глубокого заложения П_в.к определяется по формуле:

Анкеры глубокого заложения
(верхнего уровня) устанавливаются между рядами анкеров нижнего уровня.

Количество анкеров верхнего
уровня в ряду n_р.в.к определяется по
формуле:

Принцип расположения анкеров
глубокого заложения представлен в пунктах 18
— 20 приложения № 5. Необходимая величина
закрепления анкеров глубокого заложения в скважине не менее 1,1 м.

V.
Расчет параметров крепи для выемочных выработок, погашаемых за лавой

22. В условиях небольшого и средней
интенсивности горного давления крепление и поддержание кровли горных выработок
проводится одной анкерной крепью с Р_а и l_а,
принимаемыми:

при смещениях кровли к моменту погашения горной выработки U_п до 50 мм аналогично пункту 14 настоящего приложения;

при смещениях больше 50 мм аналогично пунктам 15 и 16
настоящего приложения.

23. В
условиях, где расчетные смещения кровли в продолжение всего срока службы U_п превышают 100 мм, при I, III и IV типах
кровли, параметры анкерной крепи определяются по расчетным смещениям кровли
горной выработки до влияния опорного давления погашающей лавы U_м. На расстоянии до лавы 0,1Н
проводить установку анкеров усиления с Р_а.у и l_а.у по пункту 19 настоящего приложения. Параметры сопротивления и длины
анкерной крепи определяются расчетными смещениями кровли в продолжение всего
срока службы горной выработки U_п, или
проводится усиление установкой в средней части горной выработки податливых
стоек с сопротивлением Р_с.у, равным:

Здесь Р_а —
требуемое, по рисунку 1 настоящего
приложения, сопротивление анкерной крепи по расчетным смещениям кровли U_п
при погашении горных выработок.

24. В условиях проявлений горного
давления, обозначенных в пункте 23,
крепление горной выработки осуществляется установкой анкерной крепи по
двухуровневой схеме, с расчетом параметров согласно пунктам 20 и 21 настоящего
приложения. Расчетная ширина горной выработки В_р определяется
согласно приложению № 5.

VI. Расчет параметров крепи для выемочных выработок,
охраняемых целиком шириной не менее 15 метров, а затем погашаемых за смежной
лавой

25. В условиях небольшого и средней интенсивности горного
давления и расчетных смещений в течение всего срока службы при I, III и IV
типах кровли до 100 мм, II типа кровли до 200 мм крепление и поддержание горной
выработки производится анкерной крепью с Р_а и l_а, принимаемыми:

при смещениях меньше 50 мм согласно пункту 14 настоящего приложения;

при смещениях больше 50 мм согласно пунктам 15 и 16.

26. В условиях, где при I, III и IV типах
кровли расчетные смещения U_ц в
продолжение всего срока службы превышают 100 мм, при II типе — 200 мм,
применяется комбинированная крепь. Анкерная крепь, устанавливаемая при проходке
горных выработок, имеет параметры Р_а.п и l_а.п,
определяемые расчетными смещениями U_м до влияния
отрабатываемой лавы согласно пункту 19.
При этом на расстоянии до лавы, равному десяти процентам глубины ведения горных
работ — 0,1Н, крепь усиливается податливыми стойками с сопротивлением, принимаемым
аналогично пункту 23 настоящего
приложения.

27. При условиях, аналогичных пункту 26 настоящего приложения, вместо дополнительных стоек
усиления может применяться анкерная крепь в два уровня с расчетом ее параметров
по аналогии с пунктами 20, 21, 24.
Расчетная ширина выработки В_р определяется согласно
приложению № 5.

VII.
Расчет параметров крепи для выемочных горных выработок, охраняемых целиком
шириной (2,5 — 3,0)m, а затем погашаемых за смежной лавой

28. При I, III и IV типах кровли, со
смещениями кровли до 300 мм, в проходческом забое устанавливается анкерная
крепь с Р_а.п и l_а.п,
определяемыми по расчетным смещениями кровли U_м, до влияния
первой лавы и усиливается податливыми стойками или анкерной крепью с
параметрами, определяемыми аналогично пунктам 18
и 23 настоящего приложения с расчетными
смещениями кровли 300 мм. При этом стоечная и анкерная крепи усиления устанавливаются
на расстоянии 0,1Н перед первой лавой и сохраняются до конца срока
службы горной выработки.

29. При II типе кровли в условиях, где U_м
< 100 мм, а затем смещения превышают 300 мм, крепление и поддержание горных
выработок проводится анкерной крепью с сопротивлением и длиной анкеров,
принимаемыми по номограмме рисунка 1
настоящего приложения при U = 300 мм. Устанавливаемая при проходке
анкерная крепь усиливается податливыми стойками с параметрами, определяемыми по
пункту 28 настоящего приложения.

30. В
выемочных горных выработках, охраняемых целиком шириной (2,5 — 3,0)m, а затем погашаемых за смежной лавой, крепление кровли
анкерной крепью по двухуровневой схеме позволяет не применять стойки усиления.
Параметры крепи рассчитываются аналогично пунктам 20 и 21. При этом в
формуле 8 настоящего приложения
расчетная ширина выработки В_р определяется по формуле:

Здесь в_р = 0,6 — 0,8 м. Подставив В_р
в формулу 8 настоящего приложения,
получим:

Далее расчет ведется по методике,
изложенной в пункте 21 настоящего
приложения.

VIII.
Расчет параметров крепи для выемочных горных выработок, поддерживаемых на
границе с выработанным пространством

31. В выработках, поддерживаемых на границе с выработанным
пространством, необходимо применять комбинированную крепь, состоящую из
анкерной крепи, податливых стоек, усиливающей и посадочно-защитной крепи,
устанавливаемой за отрабатываемой лавой для управления сдвижением и обрушением
основной кровли с параметрами, определяемыми максимальными смещениями кровли,
равными 300 мм, перед погашением горных выработок смежной лавой.

32. Анкерная крепь применяется в трех вариантах:

вариант 1 — с параметрами при проходке Р_а.п
и l_а.п, определяемыми расчетными
смещениями кровли до влияния первой лавы U_м
аналогично пунктам 14 — 16 настоящего приложения;

вариант 2 — с параметрами при проходке Р_а.п
и l_а.п, определяемыми расчетными
смещениями кровли до влияния первой лавы аналогично пунктам 14 — 16 настоящего
приложения и усиливаемой на расстоянии до лавы 0,1Н дополнительной
анкерной крепью с параметрами, определяемыми максимальным смещением кровли
перед погашением горной выработки смежной лавой, равными 300 мм аналогично
пункту 18 настоящего приложения;

вариант 3 — с установкой анкерной крепи в два уровня с
параметрами, определяемыми по пункту 20,
21 настоящего приложения.

33. Если параметры анкерной крепи приняты по смещениям
кровли до влияния первой лавы (вариант 1), то перед ней на расстоянии 0,1Н
следует устанавливать податливые стойки с сопротивлением, аналогично пункту 23 настоящего приложения по смещениям U_п. В дальнейшем за сопряжением первой лавы на
расстоянии 100 — 120 м и перед второй погашающей лавой на расстоянии 50 — 60 м
сопротивление податливых усиливающих стоек следует принимать в соответствии с
таблицей № 10 настоящего приложения.

Таблица № 10

Сопротивление
усиливающих стоек

34. Если параметры анкерной крепи
приняты по варианту 2, то податливые усиливающие стойки устанавливают только на
участках интенсивного сдвижения и обрушения основной кровли за первой и перед
второй лавами с сопротивлением в соответствии с таблицей № 10 настоящего приложения.

35. Сопротивление посадочно-защитной крепи, которую
необходимо устанавливать вслед за подвиганием лавы, принимают с учетом ее
податливости в соответствии с таблицей № 11 настоящего приложения.

Таблица № 11

Сопротивление
посадочно-защитной крепи

36. При установке анкерной крепи в
два уровня расчет ее параметров проводится по пункту 30 настоящего приложения. Величина В_р
рассчитывается по формуле 16
настоящего приложения.

Параметры крепи нижнего уровня рассчитываются по смещениям
кровли в соответствии с рисунком № 1
настоящего приложения за период до влияния первой лавы или с ее влиянием.
Стойки усиления в зонах опорного давления первой и второй лав не ставятся,
однако вслед за подвиганием первой лавы необходимо устанавливать на границе с
выработанным пространством двухрядную органную крепь из деревянных стоек с
сопротивлением, сниженным вдвое по сравнению с данными таблицы № 11. Если стойки органной крепи
обеспечивают устойчивость бока горной выработки, то посадочно-защитные тумбы не
устанавливаются.

37. При поддержании горных выработок на границе с
выработанным пространством, на пластах мощностью больше 3 м и расчетных
смешениях до отрабатываемой лавы U_п больше 200 мм параметры
крепи необходимо принимать по результатам проведения научно-исследовательских
работ с последующим консультационно-методическим сопровождением паспортов
крепления.

IX.
Расчет параметров крепи для кровли горных выработок, проводимых вприсечку к
выработанному пространству

38. В пластовых горных выработках, проводимых вприсечку к
выработанному пространству за зоной обрушения и сдвижения основной кровли на
расстоянии свыше 200 м от забоя отрабатываемой лавы или не менее чем через 3
месяца после отработки лавы с оставлением защитной полосы угля шириной 2 — 4 м
и погашением за смежной лавой, в условиях горного давления средней
интенсивности крепление и поддержание допускается производить анкерной крепью с
параметрами сопротивления крепи, длины и податливости анкеров, принимаемыми по
расчетным смещениям кровли U_пр в продолжение всего срока
службы горной выработки аналогично пункту 15
настоящего приложения.

39. В условиях интенсивного горного давления при расчетных
смещениях U_пр до 300 мм крепление и поддержание присечных
горных выработок, закрепленных при проходке анкерной крепью, которая определена
по расчетным смещениям U_o за период до влияния погашающей
лавы в соответствии с пунктом 15,
проводится с усилением дополнительной анкерной крепью или податливыми стойками
на расстояниях 0,1Н до погашающей лавы, с параметрами, принятыми в
соответствии с пунктами 18, 23 настоящего приложения.

40. В условиях интенсивного горного давления крепление
горных выработок анкерной крепью в два уровня с расчетом параметров по
методикам, приведенным в пунктах 20, 21 настоящего приложения, величина В_р
определяется согласно приложению № 5.

41. При расчетных смещениях кровли U_пр
больше 300 мм параметры крепления присечных горных выработок принимать по
результатам проведения научно-исследовательских работ с последующим
консультационно-методическим сопровождением паспортов крепления.

X.
Расчет параметров крепи в монтажных камерах шириной до 6,0 метров

42. В монтажных камерах, закрепленных
одной анкерной крепью, устанавливаемой в проходческом забое, при I, II и III
типах кровли и всех величинах расчетных смещений, Р_а и l_а определяются:

при смещениях меньше 50 мм по пункту 14;

при смещениях больше 50 мм по пунктам 15, 16 настоящего
приложения.

При определении Р_а
и l_а необходимо учитывать, что по
всей длине камеры они будут одинаковыми и определяются смещениями U_м
только в случае охраны штрека целиком l_ц
шириной более 0,1Н. В остальных случаях — при охране штрека целиком
шириной менее 0,1Н, при проведении его вприсечку, при поддержании на
границе с выработанным пространством для различных участков камеры на
расстоянии от отработанной лавы менее 0,1Н, Р_а и l_а принимаются с учетом влияния очистных работ
по расчетным смещениям кровли U_р, определяемым по формуле:

U_охр = U_ц
при охране целиком шириной l_ц больше
15 м и U_охр = 300 мм при охране целиком шириной (2,5 — 3,0)m, при проведении вприсечку или поддержании на границе с
выработанным пространством.

43. В условиях, где не обеспечивается устойчивость монтажной
камеры при расчете параметров крепи по пункту 43, а также для уменьшения
трудоемкости и увеличения скорости проходки, допускается применение паспорта
крепления с сопротивлением анкерной крепи не менее 50 кН/м²,
установкой ее в проходческом забое с длиной анкеров 0,3В и плотностью в
соответствии с пунктом 12, с усилением
на расстоянии от забоя не более 20 м, податливыми стойками с сопротивлением не
менее 60 кН/м², определяемым в соответствии с пунктом 23, и смещениями, рассчитанными по пункту 42 настоящего приложения.

44. Во всех условиях устойчивости монтажной камеры
допускается ее крепление по двухуровневой схеме в соответствии с параметрами,
рассчитываемыми по методике, представленной в приложении № 5, кроме особо сложных
условий.

Приложение № 3

к
Инструкции

Расчет параметров крепи для боков выработок и
сопряжений

1. Наряду с указанными исходными данными в пункте 1 приложения № 2 при расчете параметров
анкерной крепи для боков горных выработок и сопряжений необходимо учитывать
расчетную высоту горной выработки h, принимаемую равной фактической
максимальной высоте в проходке. Расчетное сопротивление на сжатие слоев пород и
пласта определяется в соответствии с пунктом 5
приложения № 2.

2. Определение необходимости
установки анкерной крепи в боках горных выработок и сопряжений, расчет
параметров крепи принимается в зависимости от степени относительной
напряженности пород и пласта, расположенных в боках выработки, рассчитываемой
по формуле:

Здесь γ = 0,025 кН/м³; R_с.б
определяется исходя из результатов испытаний образцов по формуле 4 приложения № 2; k₁
принимается равным 1,5 для горных выработок, равным 2,0 для сопряжений с
пересекающимися горными выработками и равным 1,8 для сопряжений с примыкающей
горной выработкой; k₂ при l ≥ 15 м равен 1, а при l < 15 м определяется по формуле:

k_о при l_ц > 0,1Н равен 1, а при ширине
целика l_ц менее 0,1Н
определяется по формуле:

k_о.max принимается равным 2 при I, III и IV типах кровли и
равным 3 при II типе кровли.

3. В условиях, где напряжения в боках меньше расчетного
сопротивления сжатию всех пород и угля в боках , крепление боков анкерной крепью не
предусматривается, за исключением острых углов сопряжений, особенно в
капитальных горных выработках с длительным сроком службы (> 5 лет), где
необходимо устанавливать анкеры длиной 1,0 — 1,2 м с сопротивлением 10 — 15
кН/м².

4. В условиях, где напряжения в боках превышают расчетное
сопротивление сжатию наиболее слабых пород (угля) общей мощностью до 1,5 м,
установку анкерной крепи проводят без расчета с параметрами Р_а.б,
равными 20 кН/м², и l_а.б
равными 1,5 м. На острых углах сопряжений в капитальных горных выработках с
длительным сроком службы сопротивление крепи и длину анкеров необходимо
увеличить в 1,5 раза, а расстояние между рядами анкеров принимать равным 1,0 —
1,2 м.

5. В условиях, где напряжения в боках превышают расчетное
сопротивление сжатию пород (угля) общей мощностью более 1,5 м, бока горных
выработок и сопряжений, прочность пород которых определяется по формуле 2 приложения № 2, необходимо закреплять
анкерной крепью с параметрами Р_а.б и l_а.б,
определяемыми по номограмме рисунка 1
настоящего приложения. На острых углах сопряжений сопротивление крепи
необходимо увеличить в 1,5 раза.

Рис. 1. Номограмма для определения параметров анкерной
крепи в боках
горной выработки (штриховой линией показан ключ к определению Р_а.б
и l_а.б
по расчетным значениям σ_б)

6. Для надежного поддержания угольного целика шириной (2,5 —
3,0)m и защитной полосы угля в присечных горных
выработках во всех условиях необходимо устанавливать анкерную крепь с
закреплением по всей длине скважин (шпура) с длиной анкеров, равной 2,5 м,
сопротивлением 80 кН/м².

7. При проходке горных выработок и сопряжений на пластах,
склонных к горным ударам и внезапным выбросам угля (породы) и газа, для
исключения перегрузки анкеры должны иметь конструктивную податливость 40 — 50
мм или демпфирующие податливые элементы.

Приложение № 4

к
Инструкции

Расчет смещений пород и выбор способов проведения и
крепления широких выработок

I. Исходные данные и расчетные положения

1. Область действия настоящей методики распространяется на
горные выработки шириной в проходке до 12 м, при следующих способах их охраны
от влияния очистных работ:

вне влияния очистных работ при ширине охранных угольных
целиков больше 0,1H, но не менее 30 м;

в зоне влияния очистных работ с шириной охранного целика
более 15 м, но не менее 0,1Н.

2. В зависимости от характеристики пород кровли и ширины
проводимой горной выработки возможны три схемы их проведения:

Схема I — проведение горной выработки сразу на полную ширину
В с величиной заходки l_зах не
менее шага установки крепи С (расстояние между рядами анкеров);

Схема II — проведение горной выработки двумя заходками с
разделением ее ширины на две части (В_1з и В_2з);

Схема III — поэтапное проведение широкой горной выработки.

Для I и II схем должно
выполняться условие:

S_у зависит от
класса пород кровли по устойчивости, определяемого по таблице № 5 приложения № 2, и имеет следующие
значения:

а) I класс, неустойчивые породы — S_у = 2,0
— 5,0 м²;

б) II класс, породы средней устойчивости — S_у
= 5,0 — 10,0 м²;

в) III класс, устойчивые породы — S_у =
10,0 — 20,0 м².

Величина S_пр регламентируется паспортом крепления
горной выработки с учетом шага установки крепи.

Для схемы I необходимо
выполнение условия:

Для схемы II необходимо выполнить условия:

I и II схемы проведения горной
выработки показаны на рисунке 1
настоящего приложения.

При III схеме широкая горная выработка проводится в два
этапа. На первом этапе она проводится и крепится на всю длину. На втором
проводится присечка, и горная выработка расширяется до проектной ширины.

3. Исходными данными при расчете показателей проявлений
горного давления для определения параметров анкерной крепи широких горных
выработок являются следующие: условия проходки, охраны и поддержания горной
выработки; срок службы горной выработки t, год; расчетная глубина
размещения горной выработки от поверхности Н, м; тип строения пород
кровли и их устойчивость; мощность слоев пород m₁
… m_n на
высоту равную ширине горной выработки В, м; сопротивление одноосному
сжатию каждого слоя пород кровли и боков горной выработки R_c,
МПа; нарушенность пород трещиноватостью k_с;
направление проходки горной выработки (вкрест простирания пород, по
простиранию, под углом); ширина и высота горной выработки в проходке В и
h, м; расстояние до других горных выработок l,
м; количество заходок и их ширина В_1з, В_2з,
…, В_nз; расстояние до очистных
работ, l_о, м; характеристика крепи
(несущая способность анкеров, тип затяжки, подхватов).

Рис. 1. Технологические схемы проведения горной
выработки
на полную ширину В: а) — с величиной заходки, равной С;
б) — с величиной заходки, равной 2С; в) — с разделением
ширины
горной выработки на две заходки шириной В_1з и В_2з

Основные перечисленные исходные данные, необходимые для
расчета смешений пород в горных выработках, определяются и принимаются в
соответствии с положениями раздела I
приложения № 2.

II.
Порядок расчета, определение смещений пород и оценка интенсивности горного
давления

4. На основе геологических данных определяется тип пород по
строению, обрушаемости и устойчивости согласно разделу I приложения № 2. По формулам 3 и 4 приложения №
2 определяются расчетные сопротивления сжатию пород кровли и боков горной
выработки. По изложенным требованиям раздела I
настоящего приложения рассчитываются устойчивые пролеты кровли в заходках и
определяется количество заходок. Рассчитываются смещения пород кровли в широкой
горной выработке и в ее заходках. С учетом интенсивности проявлений горного
давления выбирается вид крепи и определяются ее параметры.

5. Величину расчетных смещений
пород кровли U_o широких горных выработок, проводимых и
поддерживаемых в продолжение всего срока службы вне влияния очистных работ или
отделенных от них целиком шириной не менее 0,1H
определяют по формуле:

Здесь U_т
определяются в зависимости от глубины Н и расчетного сопротивления пород
в кровле одноосному сжатию по номограмме рисунка 2 приложения № 4, где смещения показаны для условий при В
= 5 м, k_α = k_ш = k_в = k_а
= 1.

k_α принимается равным 1,0 при проведении их по простиранию
пород и равным 0,7 при проведении вкрест простирания. При проведении горных
выработок под углом к простиранию k_α = 0,7 — 1,0.

k_в
принимается равным 1,0 при расстояниях от них l ≥ м, а при l < 15 м
определяется по формуле:

При длине закрепления 0,5 м k_а = 1,0; при длине 1,0 м k_а
= 0,85; по всей скважине (шпуре) k_а =
0,75.

При проведении горной выработки двумя заходками с
разделением ее ширины на две части В_1з и В_2з
(рисунок 1 настоящего приложения)
величину расчетных смещений кровли в каждой заходке определяют по формуле 4 настоящего приложения, принимая значение k_ш по общей ширине горной выработки.

Рис. 2. Типовые смещения кровли U_т
в массиве при ширине
горной выработки B = 5 м
и расчетном сопротивлении пород кровли
одноосному сжатию R_с, МПа

6. В горных выработках,
проводимых в массиве и поддерживаемых в зоне влияния очистных работ с шириной
охранного целика менее 0,1H, величина расчетных
смещений кровли U_k определяется по формуле:

Здесь ΔU_ц
определяется в зависимости от l_ц, H и R_с по
номограмме рисунка 3 настоящего
приложения; k_кр принимается для
легкообрушающейся кровли — 0,8, среднеобрушающейся — 1,0 и труднообрушающейся —
1,2.

Остальные входящие в формулу 7 параметры указаны в расшифровке формулы 4 настоящего приложения.

Рис. 3. Смещение кровли в массиве при охране выработок
целиками в зоне очистных работ

7. На основании расчетной величины смещений пород кровли
горных выработок за весь срок службы производится оценка условий их поддержания
по интенсивности проявлений горного давления (таблица № 1 настоящего
приложения).

Таблица № 1

Категории
интенсивности проявлений горного давления в горных выработках

III.
Выбор конструкции анкерной крепи широких выработок и способа их крепления

8. Конструкцию анкерной крепи широких горных выработок
выбирают в зависимости от категории интенсивности проявлений горного давления, определяемой
величиной смещений кровли (таблица № 1
настоящего приложения).

9. В условиях I категории интенсивности горного давления при
породах кровли II типа по обрушаемости крепление широких горных выработок
осуществляется сталеполимерной анкерной крепью с металлической сварной решеткой
и подхватами с установкой анкеров в один уровень. Анкеры работают по схеме
«подвешивания» пород непосредственной кровли к вышележащим прочным породам.

10. Анкерную крепь устанавливают в два уровня в условиях I
категории интенсивности горного давления (при наличии I и III типах кровли по
обрушаемости), II и III категории интенсивности проявления горного давления.

11. При I категории интенсивности проявления горного давления
в слоистых породах кровли II типа по обрушаемости крепление осуществляется
анкерами первого уровня с формированием несущей породной конструкции в виде
балки или плиты.

IV.
Анкеры глубокого заложения, область применения, технические характеристики и
технология установки

12. Областью применения анкеров глубокого заложения на
шахтах является: упрочнение кровли монтажных и демонтажных камер, крепление
сопряжений горных выработок, усиление сопряжений лавы с горными выработками,
крепление горных выработок, сохраняемых на границе с выбранным пространством,
усиление крепи ранее пройденных горных выработок, крепление подвесных
монорельсовых дорог.

13. Анкеры глубокого заложения закрепляются в шпуре ампулами
на основе минеральных композиций (далее — АМК), полиэфирных смол, нагнетанием
полимерных смол или минеральных композиций.

Анкеры глубокого заложения устанавливают под опорные плиты
размерами 180×180×8-10, 250×250×8-10,
300×300×8-10 мм или отрезки специального взаимозаменяемого профиля
№ 17 … 40, или «бесконечный» подхват из этого профиля. Кровля полностью
перетягивается решетчатой затяжкой.

Приложение № 5

к
Инструкции

Расчет параметров анкерной крепи горных выработок
шириной 6 — 12 метров

I.
Определение параметров анкерной крепи первого уровня при I категории
интенсивности горного давления

1. Для условий I категории интенсивности проявлений горного
давления при породах II типа по обрушаемости крепление широких горных выработок
осуществляется анкерной крепью в один уровень. Сопротивление анкерной крепи и
длина анкеров, устанавливаемых в один уровень, определяются по таблице 7 приложения № 2.

2. В условиях I категории интенсивности горного давления при
I, III и IV типах пород кровли анкерную крепь следует устанавливать в два
уровня, параметры крепи первого уровня принимаются: длина анкера не менее 2,4
м, плотность установки анкеров не менее 1 анкера на м².

3. При наличии в кровле горной выработки мощного угольного
слоя на высоту не менее 0,8B анкерную крепь
устанавливают в два уровня, параметры крепи первого уровня определяются по
номограмме рисунка 1 настоящего приложения.

Рис. 1 Номограмма для определения параметров анкерной
крепи первого уровня в зависимости от прочности угольной
пачки и ширины горной выработки

II.
Расчет параметров анкерной крепи первого уровня при II
и III категориях интенсивности проявлений горного давления

4. Расчетное удельное давление
пород кровли на анкерную крепь первого уровня Р_н.а, кН/м²,
создаваемое весом пород непосредственной кровли, определяется по формуле:

Величина l_а
принимается не менее 2,4 м; l_в
принимается не более 0,2 м; k_П равен
1,2 — 1,5.

Установка анкеров первого уровня производится непосредственно
у забоя вслед за обнажением кровли проводимого цикла.

5. Необходимая плотность
установки анкеров первого уровня П_н.а определяется по
формуле:

Для обеспечения устойчивости кровли
плотность установки анкеров первого уровня П_н.а не должна
быть меньше минимально допустимой П_min,
которая составляет при неустойчивых породах 1 анк/м², при породах
средней устойчивости — 0,7 анк/м² и при устойчивой непосредственной
кровле — 0,5 анк/м².

6. Количество анкеров первого уровня в каждом ряду (n_р.н) принимается от 3 до 4 при B = 4 м; от 4 до 5 при 4 м < B < 5 м; от 5 до 6 при 5 м < B < 6 м; от 6 до 7 при 6 м < B < 7 м; от 7 до 8 при 7 м < B < 8 м; от 8 до 9 при 8 м < B
< 9 м; от 9 до 10 при 9 м < B < 10 м;
от 10 до 11 при 10 м < B <
11 м и от 11 до 12 при 11 м < B < 12 м.

7. Расстояние
между рядами анкеров первого уровня С_к.н определяется по
формуле:

8. Расстояние между рядами анкеров первого уровня С_к.н
сравнивается с допустимым по условию устойчивости контура кровли С_к.н.min,
которое вычисляется по формуле:

Шаг установки анкеров первого
уровня С_к.н не должен быть больше С_к.н.min,
а плотность установки анкеров первого уровня П_н.а должна
превышать величину П_min.

Крайние анкеры первого уровня располагают с отклонением от
нормали к слоистости или горизонтальной поверхности на 15 — 20° в сторону боков
горной выработки на расстоянии от них не более 0,3 м.

9. Расстояние между анкерами
первого уровня в рядах С_р.н определяется по формуле:

10. Возведенное сопротивление анкерной крепи первого уровня Р_в.н,
кН/м², определяется по формуле:

III.
Определение параметров анкерной крепи боков горной выработки

11. Необходимость крепления боков горной выработки
устанавливается сравнением прочности угля (пород) в ее боках на сжатие R_c.б
с возможным давлением пород на бока горной выработки.

Условие устойчивости боков имеет
вид:

Здесь k
= 1,1 — 1,2. Для монтажных камер, отделенных от выработанного пространства
целиком угля не более 15 м, k принимают равным
2,0 — 2,5γ = 0,025, МН/м³.

При соблюдении условия в формуле 8 настоящего приложения крепления боков не требуется (в_р
= 0). В противном случае величина в_р принимается равной 0,6 — 0,8 м
с каждой стороны.

Если отношение глубины
проведения горной выработки от поверхности Н к расчетному сопротивлению
пород в кровле на одноосное сжатие R_c составляет от 25 до 30,
то в_р рассчитывается по формуле:

12. Расчет
анкеров в боках горной выработки проводится по величине относительной
напряженности. Длина анкеров и необходимое сопротивление крепи определяются по
номограмме рисунка 1 приложения № 3.
Длина анкера сравнивается с величиной в_р, увеличенной на 0,5 м.
Принимается большая величина. Расчет других параметров анкеров в боках
производится с учетом приложения № 3.

Количество анкеров в боках принимается в зависимости от m_р и составляет 1 анкер при m_р < 1,0 м, 2 анкера при 1,0 м < m_р ≤ 2,5 м и 3 анкера в вертикальном
ряду при m_р > 2,5 м.

IV.
Определение высоты свода естественного равновесия

13. Высота свода естественного
равновесия пород над горной выработкой определяется по формуле:

Здесь k_св определяется по таблице № 1 настоящего приложения, В_р
с учетом возможного разрушения (отжима угля) боков определяется по формуле:

Таблица № 1

Значения
коэффициента свода естественного равновесия

V. Расчет параметров анкеров глубокого заложения

14. Ожидаемое давление пород
свода естественного равновесия на один погонный метр горной выработки со стороны
кровли, закрепленной анкерами глубокого заложения, определяется по формуле:

15. Расчетное удельное давление пород свода естественного
равновесия на анкеры глубокого заложения определяется по формуле:

16. Ожидаемое удельное давление пород свода
естественного равновесия на анкеры глубокого заложения определяется по формуле:

k_р.в.н определяется
по формуле:

17. Длина анкера глубокого заложения (канатного анкера)
определяется по формуле:

Здесь l_з
— длина закрепления анкера глубокого заложения выше контура свода естественного
равновесия — принимается равной 0,8 — 1,0 м, либо согласно паспорту на анкер; l_в принимается равной 0,15 — 0,2 м.

Полученную длину анкера округляют до 0,5 м в большую
сторону.

18. Анкеры глубокого заложения
устанавливают между рядами анкеров первого уровня.

Количество анкеров глубокого заложения в ряду принимается в
зависимости от ширины горной выработки в следующей зависимости, не менее, при: В
≤ 5,5 м — 2 анкера; 5,5 м < В ≤ 7 м — 3 анкера; 7 м ≤
В ≤ 9 м — 4 анкера; 9 м ≤ В ≤ 12 м — 5 — 6
анкеров.

Установка анкеров глубокого заложения при среднеустойчивой
непосредственной кровле проводится на расстоянии не более 20 м от забоя
проводимой выработки. При мощности непосредственной кровли, превышающей
активную длину анкеров первого уровня, анкеры глубокого заложения
устанавливаются на расстоянии не более 10 м от забоя.

19. Плотность установки анкеров
глубокого заложения П_в.к определяется по формуле:

20.
Расстояние между рядами анкеров глубокого заложения С_р.в.к и
анкеров первого уровня С_к.н одинаково, так как анкеры
глубокого заложения устанавливают между рядами анкеров первого уровня.

Количество анкеров глубокого
заложения в ряду n_р.в.к принимается
по пункту 18 настоящего приложения и
проверяется по формуле:

Если расстояние между рядами
анкеров глубокого заложения не увязано с расстоянием С_к.н, то
величина С_р.в.к определяется по формуле 18 настоящего приложения по принятому количеству n_р.в.к в рядах.

21. Расстояние между анкерами
глубокого заложения в рядах определяется по формуле:

Здесь 2,0 — суммарное расстояние от
крайних анкеров глубокого заложения до боков камеры, м.

22.
Возведенное сопротивление анкеров глубокого заложения определяется по формуле:

23. Общее сопротивление анкеров первого уровня и анкеров
глубокого заложения определяется по формуле:

24. Выполняется
проверка надежности установленной анкерной крепи по условиям:

1) суммарное сопротивление крепи Р_сум
больше удельного давления пород свода Р_св.у;

2) для предотвращения обрушения
скрепленных анкерами первого уровня пород их удельное давление Р_о.н,
определяемое по формуле 22 настоящего
приложения, должно быть меньше возведенного сопротивления канатных анкеров Р_в.в.к.

При несоблюдении вышеназванных
условий необходимо увеличить количество канатных анкеров в их рядах.

25. Во всех случаях при одноуровневой или двухуровневой
схеме крепления кровли широких горных выработок (линейная часть) при их ширине
более 9 м под верхняками анкерной крепи первого уровня следует устанавливать
стойки усиления в один ряд. При высоте выработки более 3,5 м допускается
крепить по двухуровневой схеме без стоек усиления с обязательным расположением
датчиков контроля деформационного состояния пород кровли (реперы глубинные с
контролем не менее трех уровней) через 35 — 40 м.

VI.
Крепление монтажной камеры путем создания несущего слоя достаточной мощности

26. Крепление кровли камеры осуществляется анкерами
ампульного, ампульно-нагнетательного или нагнетательного способов закрепления в
шпурах, устанавливаемых в один уровень в комбинации с необходимыми подхватами и
затяжками. Область применения распространяется на монтажные камеры, породы
кровли которых относятся к I и II типам по обрушаемости, при условии заполнения
шпуров (скважин) скрепляющим раствором по всей длине.

27. Длина анкеров в данном
случае определяется по формуле:

28. Мощность несущего слоя рассчитывается по формуле:

Здесь λ = 2,5 — 2,7; k_у = 1,5 — 2,0 при установке анкерной крепи
нормально к напластованию при полном заполнении шпура скрепляющим раствором; k_П = 2,5 — 3,0.

29. Удельная нагрузка на
анкерную крепь рассчитывается по формуле:

Здесь k_з
= 1,2 — 1,7.

30. Количество анкеров в ряду,
необходимое для создания несущего слоя, рассчитывается по формуле:

31. Расстояние между анкерами в
рядах определяется по формуле 6
настоящего приложения.

Приложение № 6

к
Инструкции

Расчет анкерной крепи демонтажных камер

Способы сооружения демонтажной камеры:

1) формирование камеры из очистного забоя;

2) заблаговременная проходка камеры и введение в нее
механизированного комплекса (расчет параметров анкерной крепи предварительно
пройденной демонтажной камеры выполняется по результатам проведения
научно-исследовательских работ с последующим консультационно-методическим
сопровождением паспортов крепления).

1.
Формирование демонтажной камеры из очистного забоя

1. Расчет параметров анкеров первого уровня в зоне заводки
комплекса (рисунок 1 настоящего приложения) выполняется по методике приложения
№ 2 и формулам 1 — 3
приложения № 5.

2. Расчет параметров анкеров первого уровня в демонтажной
дорожке выполняется по методике приложения № 2 и формулам 1
— 7 приложения № 5. Нагрузка на анкеры
при этом определяется весом пород непосредственной кровли с учетом пригрузки от
вышележащих пород. При определении расстояния между рядами анкеров первого
уровня С_к.н по формуле 4
приложения № 5 за значение ширины выработки В принимается значение
фактической ширины демонтажной дорожки В_ф, равное расстоянию
от края жесткого перекрытия секции до бока демонтажной камеры.

3. Нагрузка на крепь обоих
уровней определяется весом пород в пределах свода естественного равновесия.
Расчетная ширина демонтажной дорожки определяется по формуле:

Параметры R_L
приведены в таблице № 1 настоящего приложения.

Таблица № 1

Размер
зоны предельного состояния угля в боку демонтажной камеры

4. Высота пород свода естественного равновесия над горной
выработкой определяется по формуле:

Здесь k_св
определяется по таблице № 1 приложения
№ 5.

5. Ожидаемое давление пород
свода естественного равновесия на один погонный метр демонтажной дорожки со
стороны кровли, закрепленной анкерной крепью, определяется по формуле:

Рис. 1. Крепление демонтажной камеры при ее
формировании
из очистного забоя: I — участок заводки комплекса в демонтажную
камеру; II — демонтажная дорожка; 1 — анкеры первого уровня;
2 — канатные анкеры; 3 — анкеры в боках; 4 — ряд стоек
усиления

6. Расчетное удельное давление
пород свода естественного равновесия на крепь определяется по формуле:

7. Длина канатных анкеров (анкеров
глубокого заложения), устанавливаемых в кровлю демонтажной дорожки,
определяется по формуле 16 приложения
№ 5.

8. Удельное возведенное
сопротивление крепи первого уровня, приходящееся на 1 м² кровли при
фактической ширине демонтажной дорожки В_ф, равно:

С_к.н определяется
по пункту 7 приложения № 5.

9. Расчетное удельное
сопротивление канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) рассчитывается по
формуле:

Здесь k_р.в.н
определяется по формуле 15 приложения
№ 5.

10. Необходимая плотность
установки канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) определяется по
формуле:

Количество канатных анкеров (анкеров глубокого заложения) в
ряду принимается по пункту 18 приложения
№ 5 и проверяется по формуле:

Расстояние между канатными анкерами (анкерами глубокого
заложения) в рядах рассчитывается по формуле:

Возведенное сопротивление канатных анкеров (анкеров глубокого
заложения) определяется по формуле:

11. Проверка надежности
установленной анкерной крепи в кровле выполняется по условиям пункта 24 приложения № 5.

Суммарное возведенное
сопротивление анкеров глубокого заложения (канатных анкеров) и доля сопротивления
анкеров первого уровня должно быть больше удельного давления пород свода
естественного равновесия:

Удельное давление пород, скрепленных анкерами первого уровня,
определяемое по формуле 22 приложения
№ 5, должно быть меньше возведенного сопротивления канатных анкеров:

12. При сооружении демонтажной камеры
крепление ее бока проводится только со стороны угольного массива при проведении
последнего цикла демонтажной дорожки следом за комбайном.

Длина анкеров, устанавливаемых в
боку, определяется по формуле:

Параметры R_L приведены
в таблице № 1 настоящего приложения.
Величина закрепления анкера l_з
принимается не менее 0,5 м.

Расстояния между рядами анкеров, устанавливаемых в боках и
кровле, принимается равными. Анкеры устанавливаются с подхватами и затяжкой.
Количество анкеров в ряду принимается в соответствии с пунктом 12 приложения № 5.

Приложение № 7

к
Инструкции

Крепление подготовительных выработок, пройденных по
нижнему слою мощных пластов

I.
Общие положения

1. При слоевой разработке мощных пологих пластов и
последовательной отработке слоев в нисходящем порядке на шахтах применяются три
основные схемы расположения слоевых горных выработок в толще пласта: под целиками
угля, под выработанным пространством и одна под другой. В наиболее
благоприятных условиях находятся горные выработки нижнего слоя, расположенные
непосредственно под горными выработками верхнего слоя.

2. Надежность поддержания горных выработок в нижнем слое
зависит от мощности межслоевой угольной пачки, оставляемой между штреками
верхнего и нижнего слоя, прочности и трещиноватости угля.

3. Крепление слоевых горных
выработок, пройденных по нижним слоям мощных пластов, анкерной крепью возможно,
если расчетная прочность на сжатие угольной пачки в кровле выработки R_c.y
≥ 6,0 МПа и выполняется соотношение:

II. Расчет параметров анкерной крепи в выработках,
расположенных по нижнему слою

4. Сопротивление Р_а и
длина анкерной крепи l_а для схемы
расположения слоевых горных выработок одна под другой определяются по
номограмме, представленной на рисунке 1 настоящего приложения, с учетом
прочности межслоевой угольной пачки на сжатие и ширины горной выработки.

Рис. 1. Номограмма для определения параметров анкерной
крепи
в горных выработках, пройденных по нижнему слою

5. Необходимое количество
анкеров в ряду определяется по формуле:

6. Расстояние
между анкерами в ряду вычисляется по формуле 6
приложения № 5.

7. Определение параметров анкерной крепи горных выработок,
пройденных по почве мощного пласта при системе разработки с выпуском
подкровельной толщи, осуществляется аналогично пунктам 4 — 6 настоящего
приложения.

8. Крепление монтажной камеры анкерной крепью по нижнему
слою допускается только при расположении ее в массиве угля относительно монтажной
камеры верхнего слоя. В этом случае необходимо определить зону максимума
опорного l_max.оп
давления от краевой части массива монтажной камеры верхнего слоя и монтажную
камеру нижнего слоя располагать за пределами этой зоны, рисунок 2 настоящего приложения. Размеры зоны
определяются с учетом релаксации напряжений и зависят от прочности угля,
мощности вынимаемого верхнего слоя и глубины работ. Монтажную камеру нижнего
слоя необходимо располагать на расстоянии 2l_max.оп, определяемом по рисунку 2 настоящего приложения.

Рис. 2. Номограмма для определения зоны максимума
опорного
давления от краевой части массива камеры верхнего слоя

9. Расчет параметров анкерной крепи в монтажной камере
нижнего слоя необходимо вести по двухуровневой схеме.

10. Расчет параметров анкерной крепи в монтажной камере при
отработке мощного пласта системой с выпуском подкровельной толщи вести по
двухуровневой схеме, при этом параметры анкеров первого уровня определяют в
соответствии с пунктами 4 — 6 настоящего приложения, параметры анкеров
глубокого заложения — в соответствии с приложением № 5, длина канатных анкеров принимается на 1,0 — 1,2 м
больше мощности угольной пачки.

Приложение № 8

к
Инструкции

Расчет параметров анкерной крепи спаренных
выработок, охраняемых «жесткими» и «податливыми» целиками

1. Расчет параметров анкерной крепи в горных выработках,
охраняемых «жесткими» целиками — целиками между спаренными горными выработками,
деформации которых незначительны, и горные выработки не оказывают влияния друг
на друга, проводится в соответствии с приложением № 3.

2. При подготовке выемочных столбов спаренными горными
выработками все многообразие способов и приемов их расположения, проведения и
крепления выработок сводится к трем основным схемам подготовки выемочных
участков:

первая схема — проведения одиночных и спаренных горных
выработок при оконтуривании подготавливаемого выемочного участка в зоне, где
очистные работы ранее не проводились (рисунок 1 настоящего приложения);

вторая схема — проведения спаренных горных выработок в зоне
(рисунок 2 настоящего приложения) и
впереди зоны влияния очистных работ (рисунок 3 настоящего приложения);

третья схема — проведения одиночной горной выработки в зоне
опорного давления, вызванного отработкой смежной лавы (рисунок 4 настоящего
приложения).

3. Характерной особенностью
первой схемы (рисунок 1 настоящего
приложения) является то, что горные выработки проводятся вне зоны влияния
очистных работ. Вместе с тем, одновременное проведение горных выработок А и Б
при определенном расстоянии между их забоями приведет к наложению возникающих в
период их проведения зон повышенного горного давления. Для безопасности ведения
работ необходимо постоянно обеспечивать опережение забоя А относительно забоя Б
не менее:

Здесь B₁,
В₂ — ширина горных выработок, м.

Рис. 1. Схема проведения спаренных выработок при
оконтуривании нового выемочного столба

4. Аналогичное положение зон
повышенного горного давления возникает при одновременном проведении забоя Б и
сбойки С. Наложение зон не произойдет, если сбойку С проводить с определенным
отставанием от забоя Б. Величина опережения регламентируется следующим
соотношением:

Проходка сбоек относительно осей
горных выработок осуществляется как под прямым, так и под острым углами. При проходке
спаренных горных выработок одним комбайном сбойки следует располагать под
острым углом 50 — 60°.

Вторая схема (рисунок 2
настоящего приложения) отличается от рассмотренной (первой) тем, что спаренные
горные выработки проводятся в зоне влияния очистных работ.

Рис. 2. Схема проведения спаренных горных выработок
в зоне влияния очистных работ впереди лавы

В этом случае в качестве
критерия интенсивности горного давления используется расчетное смещение кровли
с анкерной крепью, определяемое из выражения:

Здесь k_а
при различных конструкциях и способах закрепления принимается равным 1 для
замковых клинораспорных и сталеполимерных анкеров при длине закрепления до 0,5 м;
0,85 — при длине закрепления 1,0 м; 0,75 — при закреплении по всей длине шпура
(скважины).

U_кр определяются
по формулам 4 — 6 настоящего приложения:

1) смещение пород кровли в
вентиляционной горной выработке, охраняемой целиками шириной (2,5 — 3,0)m и погашаемой за следующим очистным забоем, определяется
по формуле:

2) смещение кровли в конвейерной горной выработке, охраняемой
целиками шириной (2,5 — 3,0)m и погашаемой за
очистным забоем, определяется по формуле:

3) смещение кровли в конвейерной горной выработке, охраняемой целиками
шириной (2,5 — 3,0)m и временно сохраняемой за
очистным забоем для транспортирования угля, определяется по формуле:

В приведенных формулах 4
— 6 величина U_o
определяется по формуле:

Расшифровка и определение входящих
в формулы 4 — 6 настоящего приложения показателей приводится в пунктах 11 — 13
приложения № 15.

5. Схема рисунка 3
настоящего приложения отражает проведение спаренных горных выработок впереди
зоны влияния очистных работ. Схема применяется, когда забой проводимой
подготовительной горной выработки значительно опережает линию очистного забоя.

Рис. 3. Схема проведения спаренных горных выработок
впереди
зоны влияния очистных работ

В этом случае забои проводимых горных выработок в период их
проходки не подвержены влиянию повышенного горного давления, вызванного
ведением очистных работ, поэтому величины опережения передового забоя В
относительно отстающего забоя А и отстающего А относительно сбойки С
принимаются такими же, как и для первой схемы.

Величины смещения кровли в конвейерной горной выработке А в
зоне влияния очистных работ, необходимые для разработки паспорта крепления на
сопряжении лавы с горной выработкой, определяются аналогично схеме 2 рисунка 2 настоящего приложения.

6. На рисунке 4
настоящего приложения показан способ проведения одиночной горной выработки в
зоне остаточного опорного давления, вызванного отработкой смежной лавы.
Соседняя лава отработана. Выработка А проходится как одиночная на
незначительном удалении от отработанного столба.

Рис. 4. Схема проведения одиночной горной выработки в
зоне
остаточного опорного давления, вызванного отработкой смежной лавы

Рассматриваемый случай относится к варианту охраны
вентиляционной горной выработки целиком угля шириной не менее 15 м. Расчет
параметров крепи для выемочных горных выработок производить в соответствии с
разделом VI приложения № 2.

Количество анкеров в боках принимать в соответствии с
пунктом 12 приложения № 5.

Анкеры в боках располагать так, чтобы они пересекали
наиболее слабые слои угля и пород с отклонением от напластования на 15 — 30°.
Расстояние от верхнего ряда анкеров до кровли не более 0,5 м. В боках
допускается возведение анкерной крепи с отставанием от проходческого забоя по
результатам проведения научно-исследовательских работ с последующим
консультационно-методическим сопровождением паспортов крепления.

7. Параметры анкерной крепи в боках сопряжений определяются
по номограмме рисунка 1 приложения №
3.

Приложение № 9

к
Инструкции

Расчет параметров анкерной крепи горных выработок
на пластах, склонных к горным ударам и внезапным выбросам угля (пород) и газа

I.
Общие положения

1. Проведенные исследования показали, что применение
анкерной крепи на пластах, склонных к горным ударам и внезапным выбросам угля
(породы) и газа, не приводит к увеличению удароопасности и выбросоопасности при
проведении горных выработок и дальнейшей их эксплуатации. Таким образом, снимается
ограничение на запрет применения анкерной крепи в горных выработках, проводимых
по пластам, склонным к горным ударам и внезапным выбросам угля (пород) и газа,
со сроком службы более двух лет.

2. При проведении горных выработок по пластам, склонным к
горным ударам и внезапным выбросам угля (пород) и газа, необходимо выполнять
профилактические мероприятия с целью приведения массива в безопасное состояние.

3. Выполнение профилактических мероприятий оказывает влияние
на условия проведения выработок, изменяет геомеханические и деформационные
состояния горного массива, снижает прочность пород и увеличивает их смещения.

4. При расчете параметров анкерной крепи горных выработок,
проводимых по пластам, склонным к горным ударам и внезапным выбросам угля
(породы) и газа, необходимо учитывать влияние на геомеханическое состояние
вмещающих пород следующих профилактических мероприятий:

1) региональная предварительная подработка и/или надработка
массива с последующим проведением в нем подготовительных горных выработок;

2) бурение разгрузочных скважин в окружающем угольном
массиве в период проведения горной выработки;

3) выполнение гидрообработки угольного массива.

II.
Условия возможности применения анкерной крепи в горных выработках при
предварительной подработке массива

5. Для возможности применения анкерной крепи в горных
выработках, проходимых по ранее подработанным пластам, необходимо выполнение
следующих условий:

1) Определение допустимой кратности отношения глубины работ Н
к средневзвешенной расчетной прочности пород кровли подработанного пласта R_п.

2) определение высоты зоны пород интенсивной трещиноватости
в подработанном массиве для исключения размещения горной выработки в этой зоне.

6. Возможность применения
анкерной крепи в горных выработках, проводимых на подработанных пластах, по
критерию соотношения глубины работ и средневзвешенной расчетной прочности пород
кровли подработанного пласта допускается, если выполняется выражение:

Средневзвешенная расчетная прочность
пород (угля) кровли подработанного пласта R_п определяется по
формулам:

для породы:

для угля:

Здесь R_c
рассчитывается по пункту 5 приложения № 2;
m — мощность подрабатывающего пласта, м.

7. Область применения анкерной
крепи в горных выработках, проводимых на подработанных пластах, определяется
соотношением расстояния от отработанного пласта в кровлю по нормали до уровня
расположения горной выработки на подработанном пласте и высоты зоны интенсивной
трещиноватости. Допускается применение анкерной крепи, если выполняется
соотношение:

Здесь k_тр изменяется
в пределах 1,375 — 1,75 и принимается в зависимости от исходной прочности пород
подработанной толщи на сжатие по графику рисунка 1 настоящего приложения.

Здесь k_р
определяется опытным путем или ориентировочно принимается по таблице № 1 настоящего приложения.

При этом проведение горных выработок на участках подработки
допускается не ранее 6 — 12 месяцев с момента окончания подработки после
активной стадии сдвижения пород кровли.

Рис. 1. Изменение коэффициента трещиноватости пород
от их предела прочности на сжатие

Таблица № 1

Значения
коэффициента разрыхления пород

______________

*
При m > 3,0 k_р = 1,4.

8. Расчет параметров анкерной крепи ведется в соответствии с
положениями разделов данной Инструкции до начала проведения горных выработок, после
определения критериальных параметров, подтверждающих возможность применения
анкерной крепи в горных выработках на пластах, склонных к горным ударам и
внезапным выбросам угля (породы) и газа, и осуществления региональных
мероприятий по приведению массива в безопасное состояние предварительной
подработкой. При этом за исходную расчетную прочность породы (угля) на
подработанном участке принимается величина R_п,
определяемая по формулам 2 и 3 настоящего приложения.

III.
Методика расчета параметров анкерной крепи при применении разгрузочных скважин

9. По горно-геологической характеристике участка определяем
тип кровли по обрушаемости и устойчивости по таблицам № 4 и № 5
приложения № 2.

10. Определяем расчетное сопротивление пород кровли на
сжатие R_c на участках без разгрузки по формуле 3 приложения № 2.

11. В зависимости от прочности пород кровли, места
расположения горной выработки, способа охраны, размеров охранных целиков,
конструкции анкерной крепи, в соответствии с формулами и графиками,
приведенными в настоящей Инструкции, определяем величину расчетных смещений
кровли U_к при отсутствии разгрузочных скважин.

12. Определяем средневзвешенное
сопротивление угля в массиве, разгруженного скважинами, по формулам:

13. Определяем коэффициент влияния разгрузочных скважин на
смещение кровли горной выработки, закрепленной анкерной крепью:

Здесь γ — объемный вес
угля, МН/м³; R_cв определяется по формуле 7 настоящего приложения.

14.
Определяем величину смещения кровли горной выработки с учетом влияния
разгрузочных скважин:

k_ср
определяется по формуле 12 настоящего
приложения.

15. По величине смещения кровли U^р_к в соответствии с разделами
данной Инструкции определяем необходимое сопротивление анкерной крепи Р_а
и длину анкеров l_а.

16. В соответствии с разделами Инструкции
в зависимости от высоты h и расчетной ширины горной выработки В
принимаем необходимое количество анкеров в рядах кровли n_к
и боков n_б.

17. Требуемое расстояние между
рядами анкеров в кровле и боках горной выработки определяется по формулам:

IV.
Методика расчета параметров анкерной крепи с применением гидрообработки

18. Определяется тип кровли по обрушаемости и устойчивости,
расчетное сопротивление пород кровли сжатию R_c и величина
расчетных смещений кровли в соответствии с приложениями № 2, 4, 8,
9, 15, 17, 18 настоящей Инструкции.

19. Определяется влажность горной породы в естественном
состоянии W и при полном влагонасыщении W_п.

20. По результатам лабораторных испытаний определяем
прочность на сжатие угольного массива в естественном состоянии R_е,
в сухом состоянии R^c_c и при полном влагонасыщении R^п_c.

21. Определяется прочность
угольного массива на сжатие после гидрообработки по формуле:

Здесь R^c_c
— прочность на сжатие горной породы в сухом состоянии, МПа; R^п_c
— прочность на сжатие горной породы при полном влагонасыщении, МПа.

22. Определяем коэффициент
влияния гидрообработки на смещение кровли горной выработки, закрепленной
анкерной крепью:

23. Величина смещений кровли горной выработки после
гидрообработки угольного массива определяется по формуле:

Здесь U_к —
величина смещения кровли, определяемая без учета гидрообработки, мм.

24. Сопротивление анкерной крепи Р_а, длина
анкеров l_а, определяются по величине U^г_к в соответствии с приложением № 2. Количество анкеров в рядах
по кровле n_к определяют в
соответствии с пунктом 16 настоящего
приложения.

25. Расстояние между рядами анкеров в кровле С_к
и боках горной выработки С_б определяются по формулам 14 — 15
настоящего приложения.

Приложение № 10

к
Инструкции

Расчет параметров крепи горных выработок,
пройденных в слабых и обводненных породах

I.
Слабые и трещиноватые породы

1. В слабых, трещиноватых и тонкослоистых породах с
расчетной прочностью пород кровли менее 25 МПа и угля — менее 10 МПа, пород в
боках — менее 20 МПа и угля менее — 6 МПа анкерная крепь в сочетании с
металлическими подхватами и решетчатыми затяжками применяется при условии
упрочнения пород и угля нагнетанием в них вяжущих растворов с доведением
расчетного сопротивления R_c до вышеназванных величин.

2. Технология ведения работ по упрочнению трещиноватых
пород, окружающих горные выработки, выбор и расчет параметров упрочнения
выполняются по соответственным нормативным документам и другим методическим
пособиям.

3. В слабых, трещиноватых и тонкослоистых породах, в том
числе и в упрочненных вяжущими составами, анкеры закрепляют по всей длине
скважины (шпура).

II.
Обводненные породы

4. В горных выработках с обводненными породами происходит их
разупрочнение, и поэтому расчетное сопротивление пород сжатию должно
корректироваться из-за их увлажнения. При этом величину R_c
контактирующих с водой пород необходимо уменьшить: для песчаников на 20 %, для
алевролитов на 40 % и для аргиллитов на 50 %.

При наличии конкретных данных о сопротивлении пород сжатию
значение коэффициента k_вл, снижающего
расчетную прочность пород, принимается по таблице № 3 приложения № 2.

Закрепление анкерных стержней в горных выработках с
обводненными породами осуществлять ампулами с минеральной композицией.

5. При необходимости осуществляется гидроизоляция
приконтурных пород с созданием защитного водонепроницаемого слоя вокруг горной
выработки. Для этого применяется двухкомпонентная полиуретановая смола.

6. После обработки массива определяется изменение прочности
пород за счет воздействия смол. Расчет ожидаемых смещений кровли и необходимых
параметров крепи выполняется по приложениям № 4, 8,
9, 15, 17, 18 настоящей Инструкции.

Приложение № 11

к
Инструкции

Комбинированные крепи

I.
Область применения комбинированных крепей и их конструктивные составляющие

Применение анкерной крепи в качестве единственного вида
крепления не допускается в горных выработках, расположенных в зонах
геологических нарушений, выветренных и обводненных пород, при наличии тонких
прослойков угля, кальцита или углистых аргиллитов в пределах глубины заделки
анкеров.

1. Комбинированная крепь (анкерная крепь в сочетании с
другими типами ограждающей или поддерживающей крепи) применяется в горных
выработках, расположенных в зонах геологических нарушений, выветренных и
обводненных пород, при наличии тонких прослойков угля, кальцита или углистых
аргиллитов в пределах глубины заделки анкеров, в капитальных горных выработках
повышенной ответственности с длительным сроком эксплуатации и в
подготовительных горных выработках при интенсивном горном давлении.

2. Комбинированная крепь применяется в следующих сочетаниях:

1) анкерная и набрызг-бетонная крепь;

2) анкерная с металлическими подхватами, с шайбами или
опорными плитами, с затяжкой в виде сварной металлической решетки и
набрызг-бетонная крепь;

3) анкерная и подпорная крепь.

3. Варианты и параметры комбинированной крепи принимаются и
рассчитываются в зависимости от состояния устойчивости пород в горных
выработках, таблица № 1 настоящего приложения.

Таблица
№ 1

Категории
устойчивости пород

При не трещиноватых породах I категории
устойчивости, когда смещения кровли не превышают 50 мм, горная выработка
крепится одной анкерной крепью с опорными плитами и решетчатой затяжкой либо
только подпорной или набрызг-бетонной крепью, толщина которой принимается 40 —
50 мм.

В горных выработках с трещиноватыми породами кровли,
отнесенными к I категории устойчивости, необходимо устанавливать анкерную крепь
с опорными плитами и металлической сеткой в комбинации с подпорной или
набрызг-бетонной крепью, толщина которой принимается 40 — 50 мм.

В горных выработках с породами II категории устойчивости,
когда смещения кровли достигают 100 — 200 мм, применять комбинированную крепь,
состоящую из анкеров с металлическими подхватами, решетчатой затяжки и
подпорной или набрызг-бетонной крепью, толщина которой принимается 80 — 100 мм.

4. Комбинированная крепь возводится в следующем порядке.
Сначала устанавливают анкерную крепь, затем подпорную или набрызг-бетонную. В
породах III и IV категории устойчивости сначала устанавливают подпорную крепь
или, в качестве временной, наносят на контур кровли и боков горной выработки
слой набрызг-бетона, поверх которого устанавливают анкеры с металлической
сеткой или сварной решеткой, и наносят второй слой.

II.
Расчет параметров комбинированной крепи, состоящей из анкеров и
набрызг-бетонной крепи, при горном давлении средней интенсивности

5. Ожидаемые смещения кровли в
горной выработке, закрепленной анкерной крепью в комбинации с набрызг-бетонной,
определяются по формуле:

Общие смещения U определяются
в зависимости от условий охраны и поддержания выработок согласно приложению № 18; k_δ определяется по таблице № 2 настоящего приложения.

Таблица № 2

Значения
коэффициента k_δ

6. Необходимое сопротивление
анкерной крепи Р_а и длина анкеров l_а
для обеспечения поддержания горной выработки совместно анкерной и
набрызг-бетонной крепью определяются по значению ожидаемых смещений кровли U_а.н
и ширине горной выработки в проходке В до 6 м (рисунок 1 приложения № 2). При ширине выработки более 6 м расчет
проводится в соответствии с приложениями № 4, 5.

Толщина набрызг-бетона принимается с учетом класса
устойчивости пород и положений пункта 3 настоящего приложения так, чтобы
смещения кровли увязывались с параметрами анкерной крепи, определяемыми по
рисунку 1 приложения № 2, и не
превысили допустимых величин для обеспечения эксплуатационного состояния горной
выработки.

По полученному значению необходимого сопротивления анкерной
крепи Р_а и расчетной несущей способности принятого одного
анкера N_a в соответствии с настоящей Инструкцией определяется

количество анкеров в рядах n_к,
требуемое расстояние между анкерами в ряду С_р и расстояние
между радами анкеров С_к Выполняется проверка расстояний между
радами анкеров по условию обеспечения необходимой плотности их установки П.

Расчет параметров анкерной крепи в боках горной выработки
выполняется по приложению № 3
настоящей Инструкции.

III. Расчет параметров комбинированной крепи, состоящей из
анкерной и подпорной крепи

7. При использовании анкерной
крепи в комбинации с подпорными крепями несущая способность комбинированной
системы определяется как сумма несущих способностей, входящих в комбинацию
анкерной и подпорной крепи:

Здесь P_а
— несущая способность анкерной крепи, кН/м².

8. Величина смещений кровли в
горной выработке компенсируется анкерной и подпорной крепями. Величина
смещений, приходящихся на анкерную крепь, U_а должна быть не
более 300 мм. Величина смещений U_п.к компенсируется подпорной
крепью и определяется по формуле:

Общие смещения пород U для
горизонтальных и наклонных горных выработок, расположенных вне зоны влияния
очистных работ, определяются по методике приложения № 18.

9. Принимая допустимую величину смещений U_а,
приходящихся на анкерную крепь (она составляет 30 — 40 % от общих смещений U,
но не более 300 мм), Р_а и l_а
определяем по рисунку 1 приложения №
2. Далее по формуле 3 настоящего
приложения определяем величину смещений U_п.к, приходящихся на
подпорную крепь, и все расчеты ее параметров выполняются по приложению № 18.

Выбираем подходящий для рассматриваемых условий тип крепи,
рассчитываем необходимую плотность установки и проверяем соответствие
конструктивной податливости подпорной крепи ожидаемым смещениям пород.

Для обеспечения совместной работы анкерная крепь скрепляется
с подпорной крепью. Это выполняется установкой дополнительных продольных
металлических подхватов, соединенных со стержнями анкеров и подпорной крепью.

Приложение № 12

к
Инструкции

Расчет параметров анкерной крепи подготовительных
горных выработок, находящихся в зонах повышенных проявлений горного давления

1. Зоны ППГД образуются в области концентрации напряжений в
массиве пород от целиков и краевых частей, оставленных при разработке смежных
участков или пластов.

Построение параметров этих зон отличается от зон ПГД.

В отличие от зон ПГД, зоны ППГД не опасны по горным ударам,
выбросам угля (породы) и газа.

2. Основными параметрами зоны ППГД являются: дальность
влияния по нормали от отрабатываемого пласта в кровлю h_БП и
почву h_БН, соответственно при подработке и надработке
(рисунок 1 настоящего приложения),
протяженность зон влияния кромки пласта в направлении выработанного
пространства l_П и l_Н, протяженность влияния кромки пласта в
направлении массива угля l_ПМ и l_НМ.

Рис. 1. Зона ППГД от краевой части пласта

3. Дальность влияния кромки
пласта (краевой части или целика) определяется по формулам:

Здесь k_кр
— коэффициент, учитывающий обрушаемость основной кровли влияющего пласта,
равный 0,8; 1,0; 1,2 соответственно для легко-, средне- и труднообрушающейся
кровли; K¹ — коэффициент размерности,
равный 1, МПа/м; η выражен десятичной дробью.

При движущемся очистном забое ширина зоны опорного давления
увеличивается в 1,5 раза.

4. Положение границы зоны ППГД в
направлении выработанного пространства определяется расстояниями l_П (при подработке) и l_Н
(при надработке), вычисляемыми по формулам

где h_П и h_Н
— расстояния от влияющего пласта до горной выработки в кровле и в почве, м.

5. В направлении массива угля положение
границы зоны ППГД определяется в зависимости от указанных выше величин по
формулам

6. В таблице № 1 настоящего приложения
приведены значения ширины зоны остаточного опорного давления в диапазоне глубин
300 — 900 м и мощности пласта 1,0 — 4,5 м.

Таблица
№ 1

Ширина
зоны остаточного опорного давления, l_ост,
м

7. Смещения пород в горных выработках, проводимых после
отработки сближенного пласта и расположенных в зоне ППГД от краевой части
смежного пласта U определяются по формуле:

Здесь U₀
определяется в соответствии с приложениями № 4, 8,
9, 15, 18 настоящей Инструкции.

K_i — коэффициент
увеличения смещений пород кровли горных выработок в зонах ППГД или их снижения
в зонах разгрузки. Для горных выработок, расположенных в надработанном массиве K_i = K_РН,
в подработанном массиве K_i = K_РП.

В горных выработках, расположенных в зоне ППГД, расчет
смещений пород проводится с учетом их местоположения относительно проекции
кромки краевой части. На рисунке 2
настоящего приложения показана схема влияния краевой части на массив.

Рис. 2. Схема влияния на формирование зон ППГД краевой
части пласта:
K_КП, K_КН
— коэффициенты увеличения смещений пород над и под кромкой
пласта (точки А, А’); K_РП, K_РН — коэффициенты разгрузки в подработанном
и надработанном массиве; l_ПМ, l_НМ — протяженность влияния кромки пласта
в направлении массива угля; l_П, l_Н — протяженность зон влияния кромки
пласта в направлении выработанного пространства; h_П,
h_Н — расстояние от
влияющего пласта до горной выработки в кровле и в почве

8. Коэффициент изменения смещений относительно U₀
имеет максимальное значение на проекции кромки пласта K_КП
и K_КН в точках А и А’.

На расстоянии l_ПМ
и l_НМ в сторону массива коэффициент
равен 1,0 (точки Б и Б’), на расстоянии l_П
и l_Н в сторону выработанного
пространства K_РН и K_РП меньше единицы.

9. Величины коэффициентов K_КП
и K_КН при расположении горной
выработки над или под кромкой отработанного угольного пласта определяются по
рисунку 3 настоящего приложения.
Значения коэффициента разгрузки при подработке K_РП
находятся по таблице № 2 настоящего
приложения, при надработке K_РН — по
таблице № 3 настоящего приложения.

Рис. 3. График определения K_КП
и K_КН при заложении горной выработки
над или под кромкой пласта на расстоянии h_Н и h_П
при соответствующих
значениях h_БН или h_БП

Таблица № 2

Значения
коэффициента разгрузки при подработке K_РП

Таблица № 3

Коэффициент
разгрузки при надработке K_РН

10. Закономерность изменения
коэффициента смещений K_i принята линейной в промежутках между точками на отрезках БА
и АВ в подработанном массиве, точками Б’А’ и А’В’ в надработанном массиве.
Величина коэффициента K_i определяется
графически по рисунку 2 настоящего
приложения.

Аналитически коэффициент K_i для надработанного массива при расположении
горной выработки со стороны выработанного пространства (при х_i ≤ l_Н) определяется по формуле:

При расположении горной выработки со стороны массива (при х_i ≤ l_НМ):

Для подработанного массива при
определении коэффициента K_i в формулы
9 — 10 настоящего приложения подставляются соответственно K_КП,
K_РП, l_П,
l_ПМ.

11. При расположении горных
выработок под (над) неразрушенным целиком угля смещения пород в них, U,
мм, определяются по формуле:

Здесь U₀
определяется в соответствии с приложениями № 4, 8,
9, 15, 18 настоящей Инструкции.

Ширина неразрушаемого целика
определяется по формуле:

Коэффициент влияния основной кровли
пласта, на котором оставлен целик, k_кр
равен 0,8 — для легкообрушающейся кровли, 1,0 — для среднеобрушающейся кровли и
1,2 — для труднообрушающейся кровли.

12. Минимальная ширина неразрушаемого целика в_ц
определяется по рисунку 4 настоящего
приложения.

Для графического определения коэффициента увеличения смещений
во всей области влияния целика на рисунке 5
настоящего приложения в произвольном масштабе построен влияющий пласт с
целиком, ширина которого удовлетворяет условию в_ц ≤ в < 2l_ост. На расстояниях h_П и h_H
параллельно влияющему пласту проведены оси выше- и нижерасположенных горных
выработок. С левой стороны рисунка перпендикулярно оси горной выработки
построена шкала значений коэффициента увеличения смещений K_i.
Через кромки целика проведены вертикальные линии, от которых отложены
расстояния l_П и l_Н,
на их концах отложены коэффициенты изменения в начальных точках зоны K_РП и K_РН
и в створе с кромкой целика K_КП и K_КН. Все перечисленные выше расстояния и
коэффициенты определяются по формулам и графикам, приведенным выше, при анализе
влияния краевой части пласта.

Рис. 4. Номограмма для определения минимальной
ширины неразрушаемого целика

13. Коэффициенты увеличения
смещений пород от целика для горных выработок, попадающих над или под его
кромку,  и  определяются по формулам:

14. Коэффициенты увеличения смещений  и  на участках горных выработок,
попадающих над или под центр целика (точки О и О₁), определяют
соответственно по формулам:

Рис. 5. Графики для определения коэффициента изменения
смещений
пород в горных выработках над и под целиком

15. Полученные коэффициенты изменения смещений пород в
горных выработках, расположенных в частях зон ППГД, используются для
определения ожидаемых смещений кровли по формуле 8 настоящего приложения. Дальнейший расчет параметров
анкерной крепи ведется в соответствии с настоящей Инструкцией.

16. Анкерная крепь в зонах ППГД на удароопасных пластах
должна применяться с обязательным выполнением мероприятий по приведению
угольного пласта в неудароопасное состояние.

Приложение № 13

к
Инструкции

Расчет параметров анкерной крепи коротких очистных
забоев

I.
Общие положения

1. К системам разработки короткими забоями относятся:
камерная, камерно-столбовая и короткими столбами.

2. Технология выемки определяется типом применяемого
выемочного и транспортного оборудования, способом крепления и типом применяемой
крепи. Горные выработки проводятся только по пласту. Одновременно проводится не
менее трех параллельных штреков главных направлений. Ширина камер изменяется в
зависимости от горно-геологических условий от 5 до 12 м, длина их достигает в
отдельных случаях 150 м.

3. Все многообразие систем разработки сводится к нескольким
типичным схемам, которые представлены на рисунках 1 — 2
настоящего приложения. Штреки главного направления проходят до границ шахтного
поля, а отработка камер ведется в направлении от границ к стволу.

Вначале проходят от четырех до шести камер, которые
практически являются выемочными штреками, затем обратным ходом отрабатывают
нарезанные полосы, при этом линия забоя располагается перпендикулярно или по
диагонали к их продольной оси. Большое внимание уделяется вопросу выемки
оставленных целиков. Схема работ по частичному извлечению целиков приведена на
рисунке 3 настоящего приложения.

Рис. 1. Схема отработки угольного пласта
камерно-столбовой
системой с выемкой угля заходками

Рис. 2. Схема отработки угольного пласта камерной
системой
с барьерными целиками

Рис. 3. Схема ведения работ по частичному погашению
горных выработок. 1 — универсальная врубовая машина; 2 — буровая
машина для обуривания забоя; 3 — взрывная отбойка;
4 — погрузочная машина; 5 — самоходная вагонетка; 6 —
буровой
станок для анкерной крепи; 7 — приемная часть
магистрального конвейера

II.
Методика определения ширины и параметров крепления кровли камер

4. Выбор ширины камер производится по технологическим
соображениям исходя из условий эффективной работы, затем для принятого пролета
камеры определяется мощность несущего слоя пород, который необходимо скрепить
анкерной крепью, в результате чего будет обеспечено устойчивое состояние кровли
камеры. При этом глубина анкерования кровли должна быть равна мощности этого
слоя, а плотность установки анкеров определяться необходимым сопротивлением
крепи.

5. Если на некотором расстоянии от кровли камеры расположен
слой крепкой породы (R_c ≥ 60 МПа), то длину анкеров в
камере необходимо выбрать из тех соображений, чтобы сравнительно слабые
породные слои подвешивались к этому крепкому слою. В этом случае длину анкеров,
их сопротивление, количество анкеров в ряду и расстояние между рядами анкеров
определяются в соответствии с разделами I
— III приложения № 2.

6. При камерной системе
разработки управление кровлей осуществляется с помощью целиков, а пролеты камер
выбираются исходя из устойчивости пород. Ширина камеры принимается равной
устойчивому пролету кровли l_у, м,
который определяется по формуле:

Здесь безразмерный коэффициент ξ
для условий пологих пластов Кузбасса равен 0,7 — 0,8; коэффициент концентрации
давления в месте закрепления нижнего слоя кровли k_н1
равен 1,5 — 2,0.

7. Ширина междукамерного
ленточного целика при чередовании камер и целиков определяется решением
равенства относительно в_ц:

Здесь А ≤ l_у;
в_ц — ширина междукамерного целика, м; R_y —
кубиковая прочность угля на сжатие, МПа.

8. Глубина работ при необходимости
сохранения земной поверхности принимается равной фактическому расстоянию от
кровли пласта до земной поверхности.

В остальных случаях H
принимается равной мощности непосредственной кровли, но не менее 2А.

9. Мощность несущего слоя
определяется по формуле:

Здесь γ — объемный вес
пород, МН/м³; k¹₁
равен 1,41 — 1,63; k¹₂
равен 2,5 — 3,0; k₃ равен 2,5; k₄ в зависимости от типа кровли равен 0,6 —
0,9; k₅ равен 1,3 — 1,4.

10. Длина анкеров, определяется
по формуле:

Здесь глубина запаса длины анкера
выше несущего слоя l_з = 0,5 м; длина
выступающей части анкера l_в равна
0,15 — 0,2 м.

11. Перед расчетом по формуле 4 настоящего приложения
необходимо представить расчетную схему, выбрать значения коэффициентов,
входящих в эту формулу, и определить средневзвешенное значение прочности пород
на одноосное сжатие R_c по формуле 3 приложения № 2.

12. Необходимое сопротивление
анкерной крепи определяется, исходя из обеспечения «подшивки» несущего слоя к
вышерасположенным устойчивым породам, вес которого зависит от мощности и
плотности пород:

Здесь k_з.
= 1,2 — 1,7.

13. Требуемое количество анкеров
в ряду определяется по формуле:

Полученное расчетом количество
анкеров в ряду округляется в большую сторону до 0,5.

Приложение № 14

к
Инструкции

Расчет параметров анкеров в горных выработках,
оборудованных подвесными монорельсовыми дорогами

I.
Расчет параметров анкерной крепи кровли горных выработок с учетом пригрузки от
подвесной монорельсовой дороги

Кровля горных выработок, в которых предусматривается
применение ПМД, испытывает при ее эксплуатации действие дополнительных нагрузок
(в том числе динамических). Это обстоятельство должно быть учтено при
определении параметров анкерной крепи путем увеличения значения расчетной
удельной нагрузки Р_а на величину пригрузки ΔР_а,
создаваемой перевозимым по ПМД грузом.

Значение ΔР_а
находится из выражения:

Здесь k_д
≥ 2.

Расчет величин  и С_п проводится в
соответствии с разделом II
настоящего приложения.

Параметры анкерной крепи кровли горной выработки с ПМД определяются
в следующем порядке: по настоящей Инструкции находится значение удельной
нагрузки на анкеры Р_а, которая увеличивается на значение
ΔР_а, после чего по суммарной расчетной нагрузке Р_а
+ ΔР_а выбираются необходимые тип и параметры анкерной
крепи кровли.

II. Расчет параметров анкеров, служащих для подвешивания
монорельсовой дороги

1. Анкеры для подвешивания монорельсовой дороги к кровле
горной выработки устанавливаются дополнительно к основной крепи горной
выработки. Расчет параметров анкеров, служащих для крепления ПМД, проводится
исходя из максимального веса перевозимого груза, величины допустимой нагрузки
на одну подвеску монорельсового пути и необходимого коэффициента запаса,
учитывающего возможные динамические перегрузки системы, определяемые производителем
ПМД.

2. Максимальная статическая
нагрузка на одну подвеску определяется по формулам:

L_т — участок
монорельсовой дороги, в пределах которого происходит ее наибольшее нагружение
(рисунок 1 настоящего приложения),
определяется приходящимся на него количеством грузовых тележек q и
рассчитывается исходя из технических характеристик ПМД, допустимого веса
перевозимого груза и грузоподъемности грузовой тележки.

Рис. 1. Схема к расчету нагрузок на подвески ПМД

3. Исходя из конструкции
подвесок и их несущей способности N_п, расстояние между
подвесками С_п выбирают с таким расчетом, чтобы выполнялось
условие:

Коэффициент запаса k_з, учитывающий динамические перегрузки
системы, определяется производителем ПМД и принимается равным не менее трех.

Под подвеской понимается конструкция, состоящая из
растяжек-подвесов — системы соединенных между собой стержней, цепей, хомутов,
болтов на одну точку крепления монорельса (рисунок 2 настоящего приложения). Таким образом, одна подвеска
может состоять как из одной, так и из нескольких растяжек. Если последние
сходятся в одной точке крепления монорельса, то несущая способность всей
подвески может не равняться сумме несущих способностей ее отдельных
растяжек-подвесов. Поэтому под величиной N_п следует понимать
минимальную нагрузку, при которой происходит разрушение хотя бы одного элемента
подвески, приводящее к выходу ее из строя.

Если неравенство (4)
настоящего приложения не выполняется, необходимо: уменьшить вес перевозимого
груза Q_г^max либо увеличить

несущую способность подвесок N_п, либо сократить расстояние
между ними С_п, либо увеличить количество грузовых тележек q.

Рис. 2. Варианты подвешивания ПМД. а — на одном
анкере
с жестким креплением; б — на двух анкерах с жестким креплением;
в — на одном анкере и цепи; г — на двух анкерах и цепях

Суммарный вес перевозимого груза и навесного оборудования Q_г^max + Q_т,
приходящийся на количество грузовых тележек q, не должен превышать их
несущей способности N_т.

4. Длина прямолинейных секций принимается не более 3,2 м.
Расстояние между подвесками не должно допускать прогиба монорельса между ними
более 1/200 длины секции спецпрофиля. Найденное расстояние между подвесками С_п,
равное шагу установки подвешивающих анкеров С_ап, проверяется
на соответствие этим требованиям.

5.
Необходимая несущая способность анкеров, служащих для подвешивания ПМД,
определяется исходя из несущей способности одной подвески, ее конструкции (количества
закрепляющих подвеску анкеров) и коэффициента запаса:

По найденной величине N_ап
выбирается соответствующий ей диаметр анкерных стержней.

6. Длина анкеров подвески
монорельсовой дороги l_а.п должна быть
больше длины анкеров первого уровня, установленных в кровле горной выработки.
Величина l_а.п рассчитывается по
формуле:

Здесь l_ак
— расчетная длина анкеров первого уровня (с учетом длины выступающей в горную
выработку части анкерного стержня); l_заг
принимается равной не менее 0,5 м для II типа кровли по обрушаемости и не менее
1,0 м для I, III и IV типа кровли по обрушаемости (рисунок 3 настоящего приложения).

Длина закрепляющей втулки должна быть не менее 1,1 м.

Рис. 3. Пример крепления ПМД

7. Для подвески монорельсовой дороги могут быть использованы
специальные анкеры необходимой несущей способности, указанной в пункте 5 настоящего приложения.

Приложение № 15

к
Инструкции

Расчет параметров анкерной крепи сопряжений

I.
Общие положения и исходные расчетные данные

1. Виды сопряжений одиночных горных выработок представлены
на рисунке 1 настоящего приложения. Сопряжения горных выработок подразделяются
на прямоугольные (а, в) и остроугольные (б).

Рис. 1. Виды сопряжений горных выработок. а —
прямое пересечение;
б — косое пересечение; в — прямое ответвление; г —
остроугольное
пересечение; д — ответвление по кривой; е, ж — соединения
двух горных
выработок в одну; з — двустороннее ответвление; и — пересечение
с разносом горных выработок; к — сопряжение трех горных выработок
(треугольный узел); л, м — примыкание горных выработок

2. При проведении и поддержании парных горных выработок в
условиях динамических проявлений горного давления (пласты, опасные по горным
ударам, внезапным выбросам угля (породы) и газа) все работы по проходке сбоек
между ними с определением безопасного расстояния засечки сбойки до ближнего
забоя проводимой горной выработки, принятию минимального опережения одного
проходческого забоя относительно другого и расчету ширины «податливого» целика
между выработками следует выполнять с учетом требований соответствующих
нормативных документов, регламентирующих безопасные условия работы.

3. Сбойка парных горных
выработок и крепление их сопряжений проводится с отставанием от ближнего
проходческого забоя на расстояние не менее l‘,
определяемое по формуле:

Здесь l_ц
— ширина целика между горными выработками, м.

Опережение передового
проходческого забоя по отношению к забою другой выработки принимается не менее l‘, определяемого из выражения:

4. Существенное влияние на
устойчивость сопряжений и сопрягающихся горных выработок оказывает форма их
сечения, которая выбирается с учетом интенсивности проявлений горного давления,
материала и типа крепи. При анкерной крепи форма сопряжений принимается
прямоугольной или трапециевидной с плоской кровлей, совпадающей с поверхностями
напластования пород, а в пластовых выемочных горных выработках — с кровлей
пласта. В неустойчивых породах и на сопряжениях с большим пролетом принимается
сводчатая форма сечения.

5. Расчетная глубина расположения сопряжения от земной
поверхности принимается, как и для протяженных горных выработок, по пункту 4 приложения № 2.

6. Расчетная ширина сопряжений принимается по пункту 3 приложения № 2 в зависимости от вида
сопряжения.

Расчетная ширина сопряжений
пересекающихся и ответвляющихся горных выработок (рисунок 1 (а, б, з, к) настоящего
приложения) определяется по формуле:

Расчетная ширина сопряжений с соединением, ответвлением и
примыканием одной горной выработки к другой (рисунок 1 (в, г, д, е, ж, и, л,
м) и рисунок 2 (а, б,
в) настоящего приложения) определяется по формуле:

Рис. 2. Виды сопряжений при проведении спаренных
выработок:
а, в — прямоугольные; б — остроугольные

Расчетная ширина сопряжений подготовительной горной
выработки с очистным забоем (рисунок 3
настоящего приложения) принимается равной ширине подготовительной горной
выработки в проходке. Расчетная высота сопрягающихся горных выработок и
сопряжений принимается равной их максимальной фактической высоте в проходке.

7. Расчетные сопротивления пород одноосному сжатию в массиве
R_c следует определять отдельно для кровли, боков и почвы:

в кровле — для всех слоев пород на высоту, равную 1,5
расчетной ширины сопряжения;

в боках — на фактическую высоту сопряжения с учетом всех
слоев пород и угля;

в почве — на глубину, равную расчетной ширине сопряжения.

Для ряда смежных слоев с
изменчивостью R_c до 30 % принимается для всего сопряжения
усредненное значение расчетного сопротивления пород сжатию, определяемое по
формуле:

Входящие в формулу параметры
расшифрованы в формуле 3 приложения № 2.

8. Выбор типа крепи и определение ее параметров для
сопряжений горных выработок производится на основе расчета смещений пород и
ожидаемых нагрузок на крепь с учетом размеров и формы поперечного сечения,
характеристик прочности, слоистости, трещиноватости, тектонической нарушенности
и устойчивости пород в кровле, боках и почве, а также с учетом интенсивности
горного давления на различных стадиях поддержания сопряжений, обусловленной
глубиной от поверхности и степенью влияния на сопряжения других горных
выработок и очистных работ.

В настоящей Инструкции рассматриваются методики расчета
смещений пород кровли, когда применяется анкерная крепь. Заанкерованные породы
упрочняются, в результате чего смещения кровли снижаются примерно вдвое по
сравнению с перемещением пород на контуре кровли в горных выработках,
закрепляемых рамной податливой крепью.

Особенностью методики расчета смещений пород на контуре
сопряжений, приведенной в настоящем разделе, является то, что рассматриваются
смещения еще незаанкерованных пород контура горной выработки, и поэтому их
величина в цифровом выражении больше, чем при установленных анкерах.

В формулах таблицы № 1
настоящего приложения смещения пород в типовых условиях в зоне влияния очистных
работ (U₁, U₁¹, U₁^ц,
ΔU₁^ц) приводятся как суммарное смещение почвы
и кровли (конвергенция). Однако, в результате пересчета посредством
коэффициента k_к формулы таблицы № 1 настоящего приложения выражают
смещения только кровли в незаанкерованном состоянии.

Смещения кровли, определяемые по формулам таблицы № 1, посредством коэффициента 0,5 формул
15 — 16 настоящего приложения переводятся в уровень расчетов
смещений заанкерованных пород кровли по методике приложения № 18, и параметры крепи
рассчитываются единообразным способом по всей Инструкции.

9. Сопряжения очистных забоев со штреками могут быть
закреплены анкерами без применения передвижной механизированной крепи
сопряжений при использовании двухуровневой схемы крепления.

Таблица № 1

Формулы
для расчета смещений кровли на сопряжениях

Примечание. При поддержании сопряжений очистного забоя со
спаренной горной выработкой, охраняемой целиком угля и погашаемой с его извлечением,
и вентиляционной горной выработкой, охраняемой целиком шириной 15 — 0,1Н,
подвергающейся влиянию первой лавы и сохраняемой за вторым очистным забоем,
расчет смещений пород кровли производится так же, как для схемы, представленной
на рисунке 3 настоящего
приложения.

II.
Расчет смещений пород на сопряжениях горных выработок и оценка интенсивности
проявлений горного давления

10. Величина смещения пород на
сопряжениях горизонтальных и наклонных горных выработок, находящихся вне зоны
влияния очистных работ, определяется по формуле:

Здесь U_т
определяется по рисунку 4 настоящего
приложения в зависимости от расчетного сопротивления пород кровли, почвы или
боков R_c и глубины расположения сопряжения от поверхности Н;
k_α определяется по таблице № 2 настоящего приложения; при
определении смещений со стороны почвы или кровли (в вертикальном направлении) k_θ = 1; при определении боковых смещений
пород (в горизонтальном направлении) k_θ
определяют по таблице № 2
настоящего приложения.

Таблица № 2

Значения
коэффициентов k_α и k_θ

Рис. 4. Графики для определения типового смещения пород
U_т:
а — для общего определения; б — для небольших глубин

k¹_ш
определяют для кровли и почвы по формуле 7, для боков — по формуле 8 настоящего
приложения;

Коэффициент k_t для горных выработок, срок службы которых менее 15
лет, определяется по графику (рисунок 5
настоящего приложения), при сроке службы более 15 лет и H/R <
60 коэффициент k_t
= 1.

Рис. 5. График для определения коэффициента k_t,
при t от 1 года до 15
лет

Коэффициент вредного воздействия
горных выработок k_в характеризует
степень увеличения смещений пород на участках сопряжений по сравнению с
одиночной выработкой, где k_в = 1:

Здесь k_в1 определяют
по таблице № 3 настоящего приложения.

k_L. определяют по таблице № 4 настоящего приложения. При l_д
< l_ф следует принимать k_в2 = 1.

Таблица № 3

Значения
коэффициента k_в1

Таблица № 4

Значения
коэффициента k_L

Примечание. В числителе k_L для выработок с
углом падения пород α до 35°, в знаменателе — при α
свыше 35°.

11. При
подготовке выемочных столбов парными горными выработками коэффициент k_в для сопряжений горных выработок с их
сбойками при целике между горными выработками менее 15 м определяется по
формуле:

12. Смещения пород на сопряжениях
подготовительных горных выработок с очистным забоем (рисунок 3 настоящего приложения) определяются для участка сопряжения
10 м впереди очистного забоя в зоне опорного давления по формулам 7 — 12,
приведенным в таблице № 1 настоящего
приложения.

Для участка сопряжения в створе с очистным забоем и участка
10 м позади очистного забоя смещения умножаются на соответствующий коэффициент k_инт, зависящий от типа кровли и приведенный в
таблице № 1 настоящего приложения.

В формулах, содержащихся в таблице № 1 настоящего приложения:

U_кр — смещения пород на сопряжении со
стороны кровли, мм;

U_о — смещения пород кровли сопряжения в
период его службы вне зоны влияния очистных работ, мм, определяемые по формуле 6 настоящего приложения;

U₁ определяют по рисунку 6 настоящего приложения;

k_кр принимают
равным 1,0 для I, III и IV типов кровли и 1,2 для II
типа кровли;

k_s определяют по таблице № 5 настоящего
приложения (площадь сечения сопряжения определяется по его расчетной ширине);

Таблица № 5

Значения
коэффициента k_s

k_к определяют по
рисунку 7 настоящего приложения;

U’_о определяют
по формуле:

здесь U’_пр — см.
рисунок 8 настоящего приложения;

V¹_о —
см. рисунок 9 настоящего приложения;

k¹ принимают при
определении смещений кровли равным 1,0 для полной присечки и 0,7 при оставлении
полосы угля шириной 2 — 4 м;

U¹₁ —
см. рисунок 10 настоящего
приложения;

Рис. 6. Графики смещений пород U₁ в
зоне временного опорного
давления очистного забоя: а — общий; б — для небольших глубин

Рис. 7. Графики определения коэффициента k_к

k_охр принимают равным 0,2 — для органной
крепи; 0,15 — для железобетонных тумб; 0,1 — для литых полос из
быстротвердеющих материалов; 0,2 — для породных полос при пневмозакладке; 0,3 —
для бутокостров, костров из шпал; 0,4 — для породных полос, выкладываемых вручную
и костров из круглого леса; 0,1 — для обрушившихся пород с помощью органной
крепи;

k_t1 принимают по
таблице № 6 настоящего приложения.

Таблица № 6

Значения
коэффициента k_t1

U^ц₁
определяют по рисунку 11 настоящего
приложения с учетом ширины целика;

Рис. 8. Графики смещений пород в присечных горных
выработках вне зоны влияния собственного очистного забоя:
а — общий; б — для небольших глубин

Рис. 9. Графики скорости смещений пород в присечных
горных
выработках вне зоны влияния собственного очистного забоя:
а — общий; б — для небольших глубин

Рис. 10. Графики смещений пород в присечных горных
выработках
в зоне влияния собственного очистного забоя: а — общий; б — для
небольших глубин*

_______________

*
Рисунок в приложении не упоминается. (Примеч. изд.)

Рис. 11. Номограмма для определения смещений U^ц₁

ΔU^ц₁
определяют по рисунку 12 настоящего
приложения;

V^ц₁ —
см. рисунок 13 настоящего
приложения;

t — время поддержания горной выработки в зоне
остаточного опорного давления первой или второй лавы, мес. При воздействии
опорного давления более одного года принимают t = 12k_tц, где k_tц принимают по таблице № 7 настоящего приложения.

Рис. 12. Номограмма для определения смещений ΔU^ц₁

Таблица № 7

Значения
коэффициента k_tц

Рис. 13. Номограмма для определения скорости смещения
пород V^ц₁

13. На основании расчетной величины
смещений пород на контуре поперечного сечения сопряжений и участков
сопрягающихся горных выработок за весь срок службы U_кр,
необходимо производить оценку интенсивности проявлений горного давления по
пункту 7 приложения № 4 и таблице № 8
настоящего приложения.

Таблица № 8

Категории
интенсивности проявлений горного давления

III.
Методика расчета параметров анкерной крепи сопряжений

14. Расчет параметров анкерной крепи и дополнительных
средств ее усиления для сопряжений производится в зависимости от интенсивности
горного давления, способа и параметров охраны горных выработок от влияния
очистных работ, прочности, трещиноватости и устойчивости пород в кровле.

15. В
качестве критерия интенсивности горного давления для расчета крепи принимаются
расчетные смещения кровли с анкерной крепью, определяемые для сопряжения вне
влияния очистных работ и в зоне их влияния соответственно по формулам:

Здесь k_а
принимают равным 1,0 для замковых клинораспорных и сталеполимерных анкеров при
длине закрепления до 0,5 м; k_а = 0,85
при длине закрепления ампулами 1,0 м; 0,75 — при закреплении анкера по всей
длине скважины (шпура); U_о определяют

по формуле 6 настоящего приложения; U_кр определяют по
формулам 7 — 12 таблицы № 1
настоящего приложения.

При расчетных смещениях свыше 300 мм расчет параметров
анкерной крепи проводится из требования обеспечения максимальных смещений
кровли не более 300 мм.

16. В условиях небольшого горного
давления при расчетных смещениях кровли до 50 мм сопротивление анкерной крепи Р_а
и длина анкеров l_а принимаются в
зависимости от типа кровли по таблице № 9
настоящего приложения.

17. В условиях горного давления средней интенсивности и интенсивного
при расчетных смещениях кровли до 300 мм сопротивление анкерной крепи длина
определяются:

1) при I типе кровли — по номограмме, приведенной на рисунке
1 приложения № 2;

2) при II типе кровли Р_а — в соответствии
с номограммой рисунка 1 приложения №
2, а l_а — по таблице № 9 настоящего приложения;

3) при III и IV типах кровли сопротивление крепи и длину
анкеров следует принимать на 10 % и 20 % соответственно, больше по сравнению с
расчетными, по рисунку 1 приложения №
2.

Таблица № 9

Параметры
анкерной крепи

Примечание. При II типе кровли приведенные в таблице параметры
длины анкеров соответствуют мощности непосредственной кровли h_н.к
до 0,3B и закреплению анкеров в устойчивых прочных породах мощностью
более 0,5 м.

При ширине выработки от 8,5 до 12 м применяют двухуровневую
схему крепи с длиной анкеров первого уровня не менее 2,0 м при I и II типах
кровли и не менее 2,4 м при III и IV типах кровли.

18. Для обеспечения рабочего
состояния сопряжений выемочных горных выработок с очистным забоем и сопряжений
подготавливающих горных выработок в зоне влияния очистных работ при расчетных
смещениях U_кр > 300 м анкерную
крепь следует усиливать рамной крепью, податливыми стойками или дополнительными
анкерами. При этом параметры основной анкерной крепи принимают по рисунку 1 приложения № 2 для U_кр
= 300 мм*, а крепь усиления рассчитывается по формулам:

Р_max
и l_а.у — параметры сопротивлении
анкерной крепи и длины анкеров, требуемые по расчетным смещениям кровли U_кр
в продолжение всего срока службы, определяются по рисунку 1 настоящего приложения**.

Дополнительные средства крепления, в том числе стойки
усиления, можно заменить анкерной крепью, устанавливаемой в два уровня, как это
показано для различных вариантов охраны горных выработок в приложении № 2.

_______________

* На указанном рисунке
обозначение U_кр отсутствует. (Примеч. изд.)

**
На указанном рисунке эти параметры отсутствуют. (Примеч. изд.)

19. В качестве критерия интенсивности
горного давления для расчета крепи в боках сопряжений следует принимать по
аналогии с приложением № 3
степень относительной напряженности пород и пласта, определяемую по формуле:

Здесь γ =
0,026 МН/м³; k₁ принимают:
для сопряжений с пересекающимися горными выработками — 1,6 (рисунок 1 (а, б, з)
настоящего приложения); для сопряжений с примыкающими горными выработками — 1,4
(рисунок 1 (в, г, д,
е, ж, и, к, л, м) настоящего
приложения); для сопряжений выемочных горных выработок с очистным забоем
(рисунок 3 настоящего приложения) —
2,3 при III типе кровли, — 3,0 при I и IV, 4,5 — при II типе кровли; k₂ при l ≥ 15 равен 1, а при l
< 15 определяется по формуле:

Здесь k_о = 1 при l_ц ≥ 0,1H,
а при l_ц < 0,1H
определяется по формуле:

Здесь k_о.max = 2 при I, III и IV типах кровли и k_о.max = 3
при II типе кровли. Для сопряжений выемочных горных выработок с очистным забоем
(рисунок 3 настоящего приложения) в
формуле 19 настоящего приложения k₂ = k_о
= 1.

В условиях, где напряженность в
боках меньше расчетного сопротивления сжатию всех, в том числе и наиболее
слабых слоев пород и угля в боках:

крепление боков
анкерной крепью не предусматривается, за исключением острых углов сопряжений,
особенно в капитальных горных выработках с длительным сроком службы (более 5
лет), где следует устанавливать анкеры длиной 1 — 1,2 м с сопротивлением 10 —
15 кН/м².

Если напряженность в боках превышает расчетное сопротивление
сжатию только слабых пород и угля общей мощностью до 1,5 м, но меньше
сопротивления сжатию других пород, предусматривается установка в этих породах
(пласте) анкерной крепи, с сопротивлением анкерной крепи Р_а.б
и длину анкеров l_а.б на сопряжениях
принимается соответственно равными 20 кН/м² и 1,5 м. На острых углах
сопряжений капитальных горных выработок с длительным сроком службы
сопротивление крепи и длину анкеров следует увеличить в 1,5 раза, а расстояние
между рядами анкеров принимать 1,0 — 1,2 м.

20. Крепь с рассчитанными параметрами устанавливается на
самом сопряжении, а также на участках по обе стороны от сопрягающихся горных
выработок, равных их ширине.

Приложение
№ 16

к
Инструкции

Выбор конструкций анкерной крепи

1. Основными факторами, определяющими выбор конструкции
анкерной крепи, состоящей из анкеров, опорных элементов и затяжки, являются:
назначение, срок службы, форма и размеры горных выработок, интенсивность
горного давления, степень устойчивости пород в кровле и боках горных выработок
и сопряжений.

2. Длина закрепления анкеров в скважине (шпуре) в
зависимости от диаметра стержня d_c, диаметра ампулы d_a,
диаметра скважины d_ск и суммарной длины устанавливаемых ампул
l_амп определяется по рисунку 1 настоящего приложения.

Анкеры с закреплением стержней минеральной композицией
применяются в следующих случаях:

в горных выработках со сроком службы более 10 лет;

в горных выработках, пройденных по пластам весьма склонных к
самовозгоранию;

в горных выработках с обводненными породами.

3. При закреплении стержней анкеров в скважинах (шпурах)
ампулами с быстротвердеющими смолами, время отверждения первой (глубокой)
ампулы должно быть минимальным, а остальных ампул с замедленным сроком
отверждения — в соответствии с действующими инструкциями по их применению.

4. Все принятые для применения конструкции анкерной крепи
должны иметь соответствующие сертификаты с указанием в технических
характеристиках значений минимальной прочности на разрыв по резьбе, гайке,
соединению стержней и другим ослабленным сечениям, а также соответствовать ГОСТ
31559-2012 «Крепи анкерные. Общие технические условия».

Рис. 1. Номограмма для определения длины закрепления
стержня
анкера в скважине (шпуре)

5. При проектировании анкерной крепи расчетная несущая
способность принимается по минимальной прочности стержней на разрыв или
минимальной прочности их закрепления в скважине (шпуре) на длине меньше 1 м с
учетом уменьшения несущей способности на 20 % при работе анкеров в обычных и на
40 % в неблагоприятных условиях. При использовании анкерной крепи в горных
выработках и сопряжениях сроком службы до 40 лет с сухими породами в кровле и
при влажности воздуха меньше 85 % N_а
анкеров принимается в соответствии с таблицей № 1 настоящего приложения.

6. Различные конструкции клинораспорных металлических
анкеров целесообразно применять в кровле горных выработок в условиях небольшого
и средней интенсивности горного давления и залегании в месте закрепления
клинораспорного замка нетрещиноватых пород прочностью на сжатие свыше 30 МПа.

Расчетная несущая способность клинораспорных анкеров
принимается по минимальной прочности закрепления их замков. Предварительно при
проектировании N_а клинораспорных
анкеров принимается равной 50 кН.

Таблица № 1

Несущая
способность анкерной крепи

Примечания. 1. Для горных выработок и сопряжений со сроком службы
свыше 40 лет и в обводненных породах N_а следует принимать на 20 % меньше указанных в таблице
№ 1 настоящего приложения.

2. Расчетную несущую способность анкеров из специальных
стержней (из высокопрочной стали со специальной резьбой, из нескольких свитых
прутков, из арматурных канатов, из стеклопластика) следует принимать в
соответствии с технической документацией, с учетом уменьшения расчетной несущей
способности в различных условиях работы анкеров.

3. Принятую при проектировании расчетную несущую способность
анкеров с длиной закрепления стержня меньше 1 м необходимо корректировать в
соответствии с фактической, определяемой экспериментально в шахтных условиях.

7. В боках горных выработок и сопряжений допускается
применение различных конструкций сталеполимерных, сталеминеральных,
клинораспорных металлических, стеклопластиковых, а в условиях относительной
напряженности пласта меньше 2 — клинораспорных деревянных анкеров, с расчетной
несущей способностью, при диаметре стержня 40 мм, равной 20 кН.

8. В качестве демпфирующих податливых элементов анкеров
применяются: податливые опорные пластины, отрезки металлических трубок с
внутренним диаметром 26 — 28 мм и толщиной стенок 3,0 — 3,5 мм, отрезки из
уголка, швеллера, спецпрофиля, дерева и другие, надеваемые на анкеры между
верхняком и натяжной гайкой, смятие которых происходит при нагрузках на анкеры
до 0,8N_а.

9. В качестве опорных элементов анкеров в кровле применяются
верхняки длиной, равной ширине горных выработок и сопряжений, или составные
верхняки, соединяющие все анкеры в рядах в единую совместно работающую систему.
Также применимы опорные плиты (с размерами не менее 250×250 мм и толщиной
не менее 6 мм) с полной перетяжкой кровли металлической решетчатой затяжкой,
выполненной из проволоки диаметром не менее 5 мм и размером ячейки не более
100×100 мм.

Усилие прорыва отверстия опорного элемента должно
соответствовать несущей способности анкера. Устанавливаемые гибкие
гофрированные подхваты (штрипсы) должны применяться вместе с шайбами размером
не менее 180×180 мм и толщиной не менее 5 мм.

10. В боках горных выработок и сопряжений разрешается
применять опорные плиты, подхваты, связывающие анкеры в рядах в единую систему,
металлические полосы или гибкие гофрированные подхваты (штрипсы). При этом в
пластовых подготовительных горных выработках в качестве опорных подхватов также
допускается применять стеклопластиковые полосы или деревянные распилы со
стороны отрабатываемой лавы.

11. Критериями качественной установки анкеров являются:

выступающая в выработку часть анкера не должна превышать 150
мм;

гайка на анкере должна быть затянута с моментом: для кровли
— не менее 200 Н, для бока — не менее 100 Н;

диаметр скважины (шпура) превышает диаметр стержня анкера в
пределах 5 — 10 мм;

длина скважин принимается с учетом толщины затяжки, верхняка
и элементов податливости на 50 — 150 мм меньше длины стержней;

скважины должны быть прямолинейны с выступами до ±0,5 мм и
очищены от штыба.

Проверка усилия затяжки гаек выполняется при помощи
динамометрического ключа.

12. В кровле горных выработок и их сопряжений необходимо
устанавливать металлические затяжки из решеток или сетки, либо из
стеклопластиковых тканей (решетки), а в условиях обрушающейся в проходческом
забое неустойчивой кровли комбинированные подхват-затяжки.

Для крепления боков горных выработок допускается применять
частичную затяжку лишь в условиях разрушения наиболее слабых слоев пород. В
условиях разрушения пород на всю высоту горных выработок и сопряжений
необходимо проводить затяжку боков, в капитальных горных выработках и их
сопряжениях металлическими решетками и сетками, а в выемочных горных выработках
деревом или сетками и тканями.

Приложение № 17

к
Инструкции

Проектирование паспортов крепления и поддержания
подготовительных выработок анкерной крепью

1. По выбранным конструкциям
анкеров — расчетной несущей способности N_a, сопротивлению
анкерной крепи в кровле Р_ак и в боках Р_а.б,
а также принятому количеству анкеров в рядах кровли n_к
и боках n_б, рассчитывается требуемое
расстояние между рядами, устанавливаемыми при проходке горной выработки анкеров
в кровле С_к и в боках С_б по формулам:

Примечания. 1. При разрушении только отдельных слабых пород (пласта)
в боках вместо высоты горной выработки h допускается подставлять в
формулу 2 настоящего приложения
значение разрушенной части пород в боках по высоте горной выработки, м.

2. При проектировании
анкерной крепи количество анкеров первого уровня в рядах в кровле следует
принимать в зависимости от расчетной ширины горных выработок и сопряжений В.
Количество анкеров в рядах должно составлять: от 4 до 5 при 4 < B ≤ 5 м; от
5 до 6 при 5 < B ≤
6 м; от 6 до 7 при 6 < В ≤ 7 м и от 7 до 8 при 7 < В ≤
8,5 м.

3. Количество анкеров в боках
в ряду следует принимать в зависимости от мощности разрушающихся пород (пласта)
m_р и должно
составлять: 1 при m < 1,0 м; 2 при 1,0 < m ≤ 2,5 м;
3 и более при m > 2,5 м.

4. Анкеры в кровле
располагать с отклонением крайних анкеров от нормали к напластованию на угол 15
— 20° и на расстоянии их от боков не более 0,3 м.

5.
Анкеры в боках следует располагать так, чтобы они пересекали наиболее слабые
слои угля и пород, т.е. с отклонением от напластования на угол 15 — 30°,
расстояние от кровли выработки до верхнего ряда анкеров должно быть не более
0,5 м.

2. Проводится сравнение
расчетного шага установки анкеров по условию интенсивности горного давления с
требуемым по условию минимальной плотности установки анкеров П в зависимости от
степени устойчивости пород в кровле и степени разрушения боков, которая
составляет: 1 анк/м² при неустойчивых; 0,7 анк/м² при
средней устойчивости; 0,5 анк/м² при устойчивых породах в непосредственной
кровле и 0,4 анк/м² при разрушающихся породах в боках. По условию
устойчивости пород шаг установки анкеров соответственно в кровле и боках
определяется по формулам:

Проектный шаг установки анкерной крепи
в кровле и боках при проходке принимают по наименьшим значениям и округляют до
второго знака. Например, при расчетном C_к
= 1,27 м проектное C_к = 1,2 м.

3. По принятому проектному шагу
установки анкерной крепи в кровле, в паспортах крепления с ее усилением
дополнительной анкерной крепью, рамами или стойками усиления производится
расчет требуемого на шаг установки крепи количества усиливающих анкеров, рам
или стоек по формулам:

Здесь Р_к.у принимают
в соответствии с расчетными для различных сопряжений; N_а
и N_s принимают в расчет согласно их паспортным данным.

Полученное расчетом проектное количество усиливающих
анкеров, рам или стоек округляют в большую сторону до 0,5.

4. В соответствии с настоящей Инструкцией выбираются
конструкции и типоразмеры опорных элементов, затяжек в кровле и боках, а также
определяют технологию и технику для крепления горной выработки.

5. На основании сравнения различных паспортов крепления по
трудоемкости, материалоемкости, стоимости крепления и поддержания, а также по
другим факторам принимается проектный паспорт крепления.

6. Уменьшение длины анкеров, плотности установки анкерной
крепи, крепи усиления и посадочно-защитной крепи, по сравнению с требуемыми по
Инструкции, допускается по результатам проведения научно-исследовательских
работ с последующим консультационно-методическим сопровождением паспортов
крепления.

7. За пределами действия Инструкции, а также на этапе
внедрения на шахте анкерную крепь применять по паспортам крепления с
проведением научно-исследовательских работ и консультационно-методическим
сопровождением. Паспорта должны предусматривать дополнительные меры
безопасности и постоянное наблюдение за проявлениями горного давления и
состоянием крепи.

Приложение № 18

к
Инструкции

Определение расчетных смещений кровли в протяженных
горных выработках с анкерной крепью

1. В горных выработках,
проводимых в массиве и поддерживаемых в продолжение всего срока службы вне зоны
влияния очистных работ (при ширине целика l_ц
больше 0,1H и не менее 30 м), величина расчетных
смещений кровли определяется по формуле:

Здесь U_т — типовые
смещения кровли, определяемые в зависимости от глубины Н и расчетного
сопротивления пород в кровле сжатию R_c по номограмме на
рисунке 1 настоящего приложения, при В
= 5 м, k_α = k_ш
= k_в = k_a = 1; k_a
— коэффициент, учитывающий расположение горных выработок, принимаемый равным 1
для штреков, уклонов, бремсбергов и сопряжений и равным 0,7 для квершлагов;

k_в — коэффициент,
учитывающий влияние других смежных горных выработок, принимаемый равным 1 при
расстояниях от них l ≥
15 м, а при l < 15 м
определяемый по формуле:

k_α
— коэффициент, учитывающий степень связывания и упрочнения пород различными
конструкциями анкеров, принимаемый для замковых, клино-распорных и
сталеполимерных анкеров при длине их закрепления в скважине 0,5 м равным 1,0,
при длине закрепления ампулами 1 м равным 0,85 и при закреплении по всей длине
скважины (шпура) — 0,75.

Рис. 1. Расчетные смещения кровли в массиве при В
= 5 м

2. В горных выработках,
проводимых в массиве, а затем поддерживаемых в зоне влияния очистных работ при
ширине целика 0,1H > l_ц > 15 м, величина расчетных смещений
кровли определяется по формуле:

Здесь ΔU_ц
— расчетные смещения кровли в период охраны целиком шириной 0,1H > l_ц >
15 м, определяемые в зависимости от l_ц,
H и R_с
по рисунку 2; k_кр принимают равным 1
для I и III типов кровли и 1,2 — для II типа кровли.

Рис. 2. Расчетные смещения кровли при охране
горной выработки целиками

3. В пластовых выемочных горных
выработках, проводимых в массиве, охраняемых за лавой целиком 0,1H > l_ц
> 15 м, а затем погашаемых за смежной лавой, определение расчетных смещений
кровли в продолжение всего срока службы производится по формуле:

Здесь U^ц_л
определяют по рисунку 3 настоящего
приложения.

4. В
пластовых горных выработках, проводимых в массиве и погашаемых лавой, величина
расчетных смещений кровли определяется по формуле:

Здесь U_л
определяют в зависимости от Н и R_c по рисунку 4 настоящего приложения.

5. В пластовых горных выработках, пройденных в массиве, а
затем охраняемых разрушающимся в выработанном пространстве целиком шириной 2,5
— 3 мощности пласта или поддерживаемых на границе с выработанным пространством
и охраняемых посадочно-защитной крепью, расчетные смещения кровли до первой
отрабатываемой лавы определяются по пункту 4
настоящего приложения. На весь период поддержания таких горных выработок, до их
погашения смежной лавой, при расчете паспортов крепления, в период интенсивного
горного давления, во всех условиях, принимаются равными 300 мм.

6. В пластовых горных
выработках, проводимых вприсечку к выработанному пространству, с защитной
угольной полосой шириной 2 — 4 м на расстоянии от отрабатываемой лавы больше
200 м и погашаемых смежной лавой, величина расчетных смещений кровли
определяется по формуле:

Здесь U^пр_о
определяют в зависимости от Н и R_c по рисунку 5 настоящего приложения; U^пр_л — расчетные смещения кровли в
период влияния погашающей лавы определяют в зависимости от Н и R_c
по рисунку 6 настоящего приложения.

Рис. 3. Дополнительные смещения кровли горных выработок
от влияния
погашающей лавы

Рис. 4. Расчетные смещения кровли горной выработки в
зоне влияния
погашающей лавы

Рис. 5. Смещения кровли при проходке присечной горной
выработки

Рис.
6. Расчетные смещения в присечной горной выработке
в зоне влияния погашающей лавы

Приложение
№ 19

к
Инструкции

Анкеры, применяемые на угольных шахтах

Таблица
№ 1

Характеристика
анкеров, рекомендуемых к применению на угольных шахтах¹

______________

¹ К перечисленным могут быть
добавлены анкеры, допущенные к применению в угольных шахтах.

Рис.
1. Сталеполимерные анкеры АСП, АКМ AM из прокатов
круглого профиля: 1 — стержень анкера; 2 — шайба опорная; 3
— гайка.
Материал стержня — ВСт3. В
= 60 — 100 мм

Рис.
3. Сталеполимерный анкер АК-22 (АКМ AM) из проката
периодического профиля: 1 — стержень анкера; 2 — шайба опорная;
3 — гайка. Материал стержня — А400С

Рис.
4. Составные сталеполимерные анкеры из прокатов
винтового профиля (АС20В и АС25В); 1, 2 — стержень анкера;
3 — гайка; 4 — шайба опорная; 5 — муфта. Материал стержней
—
Ав400С, муфты — сталь 30ХГСА

Рис.
5. Сталеполимерные анкеры из прокатов винтового
профиля № 16, 20, 25 (А16В, АМК АВ16, А20В, АМК АВ20, А25В,
АМК АВ25, АК20В, АКВ): 1 — стержень анкера; 2 — гайка; 3 —
шайба
опорная. Материал стержня — Ав400С

Рис. 6. Сталеполимерные анкеры из арматурной стали
винтового
профиля: а — анкер СА-20; б — А20В (АКМ АВ); в — анкер
типа АМК
(сварной стержень); 1 — стержень; 2 — сферическая шайба; 3
— гайка

Рис.
7. Сталеполимерный анкер со сварными стержнями: 1 — стержень
анкера сварной, 2 — гайка, 3 — шайба опорная. Стержень из
арматуры
винтового профиля № 20 сварен встык со стержнем арматурным
из периодического профиля № 22. Материал стержня — Ав400С

Рис. 9. Общий вид канатных анкеров типа АК01

Рис. 10. Общий вид канатного анкера типа АК02.
Предназначен для ампульно-нагнетательного или
нагнетательного закрепления

Рис. 11. Канатный анкер АК01-121 (125). Предназначен
для подвешивания монорельсовой подвесной дороги

Рис. 12. Канатный анкер АК01-25 с гайкой-подвесом.
Предназначен
для упрочнения пород кровли и подвешивания МПД

Рис. 13. Общий вид анкеров, в том числе применяемых
для крепления ампулами с минеральной композицией: а, б, в
— анкер
типа АМК AM; г — анкер типа АКМ АВ; д, е, ж — анкер
типа АКМ;
з — ACM-1; и — анкер АСМ-2

Рис. 14. Сталеорганический анкер: 1 — стержень
анкера;
2 — опорная плитка, 3 — опорная шайба; 4 — деревянная
втулка.
Разрывное усилие — 95 кН. Допускаемая нагрузка — 70 кН.
Марка стали — Ст.3. Масса 1 м анкера — 2,8 кг

Рис.
15. Металлический замковый анкер ШК-1М: 1 — стержень анкера,
2 — полувтулки, 3 — шайба опорная, 4 — гайка. Материал
стержня — ВСт3

Рис.
17. Базальто-пластиковый анкер (БПА)

_____________

*
На рисунке не обозначена. (Примеч. изд.)

Приложение
№ 20

к
Инструкции

Конструкции опорных элементов и затяжек

Ниже приведены примеры конструкций опорных элементов и
затяжек.

Примечание. Предельная нагрузка на изгиб — это максимальная сосредоточенная
сила, воспринимаемая подхватом, приложенная между двумя соседними отверстиями с
установленными анкерами.

Рис. 1. Подхваты из спецпрофилей СВП17, СВП22. Материал
— ВСт5

Рис.
2. Подхваты из швеллеров № 8, 10, 12. Материал — Ст3пс5

Рис.
3. Подхват гофрированный из листа. Материал — Ст3кп

Рис. 4. Подхват из полосы. Усилие продавливания через
гайку
S32 — 170 кН. Масса — 5,5 кг. Предельная нагрузка
на растяжение — 80 кН. Материал — Ст3кп

Рис.
5. Подхват плоский из листа

Рис.
6. Подхват с кольцевым выступом. Предельная нагрузка
на сжатие — 160 кН. Материал — Ст3кп

Рис. 7. Подхват со сферическим выступом. Предельная
нагрузка
на сжатие — 200 кН. Материал — Ст3кп

Рис.
8. Затяжки решетчатые ЗР. Материал прутков диаметром 4 — 6 мм
— проволока 4-С (5-С или 6-С) прутков диаметром 6,5 мм — катанка 6,5 Ст3пс

Техническая
характеристика

Рис. 10. Решетчатая затяжка с ромбическими ячейками

Рис.
11. Стальная плетеная одинарная сетка

Приложение
№ 21

к
Инструкции

Примеры узлов податливости анкерной крепи с
демпфирующими элементами

Рис. 1. Элементы податливости из: а — податливой
опорной
пластины, б — трубки, в — швеллера, г — уголка, д —
деревянного
бруса, е — спецпрофиля СВП-17

Приложение № 22

к
Инструкции

(рекомендуемые
образцы)

Акт испытания анкеров на несущую способность

ЛИСТ
ЖУРНАЛА ПО КОНТРОЛЮ ЗА СОСТОЯНИЕМ
ВЫРАБОТКИ И ПОКАЗАНИЯМИ РЕПЕРНЫХ СТАНЦИЙ
ВНЕ ЗОНЫ ОПОРНОГО ДАВЛЕНИЯ

ЛИСТ
ЖУРНАЛА ПО КОНТРОЛЮ ЗА СОСТОЯНИЕМ
ВЫРАБОТКИ И ПОКАЗАНИЯМИ РЕПЕРНЫХ СТАНЦИЙ
В ЗОНЕ ОПОРНОГО ДАВЛЕНИЯ